ECONOMY OF POWER INPUTS ON THE COMPRESSOR DRIVE OF THE REFRIGERATOR OF THE SHIP SYSTEM OF AIR CONDITIONING USING INVERTER
Authors:
1.
Astrakhan State Technical University
2.
Astrakhan State Technical University
Type:
Article
Pages:
from 119
to 124
Status:
Published
Received:
20.10.2013
Accepted:
21.02.2020
Published:
25.10.2013
Subject area:
UDK 621.56
GRNTI 45.01 Общие вопросы электротехники
GRNTI 55.42 Двигателестроение
GRNTI 55.45 Судостроение
GRNTI 73.34 Водный транспорт
GRNTI 44.31 Теплоэнергетика. Теплотехника
BBK 31.392
GRNTI 45.01 Общие вопросы электротехники
GRNTI 55.42 Двигателестроение
GRNTI 55.45 Судостроение
GRNTI 73.34 Водный транспорт
GRNTI 44.31 Теплоэнергетика. Теплотехника
BBK 31.392
Language:
Russian
Keywords:
inverter, air conditioning, steam refrigerator, compressor, condenser, air cooler, coolant, cooling performance, refrigerating factor, energy
Abstract (English):
Reduction of rotation frequency of the compressor electric drive shaft in the steam refrigerator leads to decrease in temperature pressures in the condenser and the evaporator owing to it the temperature of condensation of a coolant decreases, and the boiling temperature increases. It leads to increase in refrigerating factor and, accordingly, to decrease in specific expenses of energy on cold manufacture. The problem of definition of size of economy of power inputs as it is necessary for an estimation of economic feasibility of installation of the inverter is actual. The settlement estimation of size of economy of power inputs on a drive of the compressor of the steam refrigerator of ship central air conditioning system is executed. While carrying out the calculations it is accepted that the refrigerator is a car-one-stage unit without the regenerative heat exchanger and the process of compression of a coolant is isentropic. It is accepted that the mechanical efficiency of the compressor, efficiency of the electric drive of the compressor, isentropic efficiency are equal each 100 %, the condenser is air. Change of temperature of external air during the warm period of the year is considered. The obtained data are necessary for definition of economic feasibility of installation of the inverter.
Reduction of rotation frequency of the compressor electric drive shaft in the steam refrigerator leads to decrease in temperature pressures in the condenser and the evaporator owing to it the temperature of condensation of a coolant decreases, and the boiling temperature increases. It leads to increase in refrigerating factor and, accordingly, to decrease in specific expenses of energy on cold manufacture. The problem of definition of size of economy of power inputs as it is necessary for an estimation of economic feasibility of installation of the inverter is actual. The settlement estimation of size of economy of power inputs on a drive of the compressor of the steam refrigerator of ship central air conditioning system is executed. While carrying out the calculations it is accepted that the refrigerator is a car-one-stage unit without the regenerative heat exchanger and the process of compression of a coolant is isentropic. It is accepted that the mechanical efficiency of the compressor, efficiency of the electric drive of the compressor, isentropic efficiency are equal each 100 %, the condenser is air. Change of temperature of external air during the warm period of the year is considered. The obtained data are necessary for definition of economic feasibility of installation of the inverter.
Keywords:
inverter, air conditioning, steam refrigerator, compressor, condenser, air cooler, coolant, cooling performance, refrigerating factor, energy
inverter, air conditioning, steam refrigerator, compressor, condenser, air cooler, coolant, cooling performance, refrigerating factor, energy
Использование инвертора для регулирования объёмной производительности компрессора позволяет снижать энергозатраты на производство холода [1]. В [2] проведена оценка зависимости экономии удельных энергозатрат на привод компрессора паровой холодильной машины системы кондиционирования воздуха при регулирования частоты вращения электропривода компрессора инвертором от параметра в = φ2 / φ1, где φ1 – частота вращения электропривода компрессора без использования инвертора; φ2 – частота вращения электропривода компрессора при использовании инвертора. В системе кондиционирования воздуха параметр в будет меняться в течение года. Соответственно будет меняться величина экономии энергозатрат на привод компрессора. При определении годовой экономии энергозатрат изменение параметра в необходимо учитывать. При проведении расчётов экономии энергозатрат на привод компрессора холодильной машины судовой системы кондиционирования воздуха при использования инвертора нами был принят ряд допущений, перечисленных ниже. Система кондиционирования воздуха – с полной рециркуляцией. Холодильная машина системы кондиционирования – одноступенчатая паровая. Регенеративный теплообменник в холодильной машине отсутствует. Конденсатор холодильной машины – воздушный. Воздухоохладитель холодильной машины – фреоновый. Хладагент R-134a. Отсутствует перегрев паров хладагента перед входом в компрессор. Отсутствует переохлаждение жидкого хладагента перед регулирующим вентилем. Отсутствуют потери давления в потоке хладагента на пути от компрессора до регулирующего вентиля. Отсутствуют потери давления в потоке хладагента от регулирующего вентиля до компрессора. Отсутствуют силы трения в компрессоре – механический КПД компрессора равен 1. Отсутствуют потери в электроприводе компрессора – КПД электропривода равен 1. Процесс сжатия в компрессоре принят адиабатический. Изоэнтропийный КПД компрессора принят равным 1. Компрессор – поршневой. Нагрев газа в компрессоре на фазе всасывания, потери давления во всасывающем и нагнетательном клапанах, перетечки газа через поршневое уплотнение приняты настолько малыми, что ими можно пренебречь. Индикаторный КПД компрессора равен 1. Потребляемые мощности вентиляторов воздухоохладителя и конденсатора тоже настолько малы, что ими можно пренебречь. Температура теплопередающей поверхности воздухоохладителя всегда выше температуры точки росы поступающего в воздухоохладитель воздуха, поэтому конденсации водяного пара из обрабатываемого воздуха в воздухоохладителе не происходит. Инвертор не подключён к электроприводам вентиляторов воздухоохладителя и конденсатора, поэтому производительность этих двух вентиляторов при изменении параметра в не изменяется. Ввиду постоянства производительности вентиляторов конденсатора и воздухоохладителя коэффициенты теплоотдачи со стороны воздуха в конденсаторе и воздухоохладителе постоянны. Изменениями коэффициентов теплоотдачи со стороны фреона в конденсаторе и воздухоохладителе пренебрегаем вследствие их малости, поэтому коэффициенты теплопередачи в конденсаторе и воздухоохладителе приняты постоянными. Значения температуры наружного воздуха принимались равными таковым для г. Астрахани в соответствии с [3, табл. 3.А «Повторяемость температур наружного воздуха в часах по сухому термометру»]. Температура воздуха на входе в конденсатор принята равной температуре наружного воздуха. Температура воздуха в кондиционируемых помещениях в соответствии с [4, табл. 31 «Требуемые микроклиматические условия в жилых, общественных и служебных помещениях судов»] – для летнего периода в жилых и общественных помещениях, в служебных помещениях без тепловыделений людей для района плавания тропики – принята равной tвн = 25 ºС. Температура воздуха на выходе из воздухоохладителя принята равной температуре воздуха в кондиционируемых помещениях. Принято, что теплопритоки в кондиционируемые помещения определяются только теплопритоками через наружные ограждения. Величинами остальных теплопритоков (от солнечной радиации, от людей, от оборудования, от освещения) пренебрегаем вследствие их малости. При таком допущении требуемая холодопроизводительность Q0 подчиняется зависимости Q0 = kогр*Fогр*(tн – tвн), (1) где Fогр – площадь поверхности наружных ограждений кондиционируемых помещений; kогр –коэффициент теплопередачи наружных ограждений кондиционируемых помещений. Расчёты проводились в определённой последовательности. Вначале в первом расчётном режиме была определена объёмная производительность компрессора V1 в режиме, когда требуемая холодопроизводительность холодильной машины максимальна. При этом частота вращения приводного вала электропривода также максимальна (в = 1). Требуемая холодопроизводительность принята равной Q01 =100 кВт. Температура наружного воздуха в этом режиме была принята в соответствии с [5, прил. № 4 «Расчётные параметры наружного воздуха»] для параметров Б тёплого периода года г. Астрахани tн1 =33 ºС. Температура конденсации принята tk1 = 48 ºС. Температура кипения принята t01 = 10 ºС. С помощью компьютерной программы «Coolpack» [6] были определены: объёмная производительность компрессора V1 = 131,4512 м3/ч; теплопроизводительность конденсатора Qк1 = 116,9 кВт; потребляемая компрессором мощность N1 = 16,9 кВт; холодильный коэффициент ε01 = 5,91716. Температура воздуха на выходе из конденсатора принята равной t21 = 38 ºС. Температура воздуха на выходе из воздухоохладителя принята равной t11 = 20 ºC. Были вычислены коэффициенты αк и α0 в соответствии с [2]: αк = Qк1 *ln [(tк1 – tн1)/(tк1 – t21 )]/(t21 – tн1); α0 = Q01 *ln [(tвн – t01)/(tк1 – t11 )]/(t01 – t11). Согласно расчётам, αк = 11,69 кВт/ºС; α0 = 10 кВт/ºС. Затем были вычислены водяные эквиваленты воздуха в конденсаторе Wk и воздухоохладителе W0 по следующим зависимостям: Wк = Qк1 /(t21 – tн1); W0 = Q01 /(tвн – t11). Согласно расчётам, Wк = 11,69 кВт/ºС; W0 = 20 кВт/ºС. Вычислены коэффициенты h1 и h2 по формулам: hк1 = αк /Wr; h2 = α0 /W0. Согласно расчётам, h1 = 1,098; h2 = 0,4055. Вычислены коэффициенты sк и s0 по следующим формулам: sк = (1 – e-h1) Wк; s0 = (1 – e-h2) W0. Cогласно расчётам, sк = 8,195; s0 = 6,66. Затем проводились расчёты при температуре наружного воздуха tн < tн1. Значения температуры наружного воздуха tн < tн1 и повторяемость значений температуры часов z с такими значениями температуры наружного воздуха за месяц и за год были приняты в соответствии с [3, табл. 3 «Повторяемость температур наружного воздуха в часах А. По сухому термометру»] для г. Астрахани. Принятые значения представлены в табл. 1. Таблица 1 Принятая в расчётных режимах повторяемость значений температуры наружного воздуха в месяц, часов z № расчетного режима Параметр 2 3 4 5 6 7 8 9 Максимальная температура tmax , ºС 32,9 31,9 30,9 29,9 28,9 27,9 26,9 25,9 Минимальная температура tmin, ºС 32 31 30 29 28 27 26 25 Повторяемость значений температуры в месяц, часов z Апрель 0 1 0 1 1 1 0 0 Май 1 2 4 6 10 13 28 25 Июнь 11 18 25 34 37 34 56 54 Июль 17 24 43 36 57 46 58 60 Август 19 21 21 31 33 43 55 47 Сентябрь 2 2 8 8 5 8 13 11 Октябрь 0 0 0 0 0 0 1 1 Повторяемость значений температуры в год, часов z – – – – – – – – При температуре наружного воздуха tн2 < tн1 требуемая холодопроизводительность Q02 может быть найдена в соответствии с (1) по формуле Q02 = Q01( tн – tвн )/((tн1 – tвн ). (2) Температура конденсации tк при температуре наружного воздуха tн может быть определена из зависимости tк = tн + Qк /sк, (3) где Qk – теплопроизводительность конденсатора при температуре наружного воздуха tн. Температура кипения t0 при температуре наружного воздуха tн может быть определена из зависимости t0 = tн – Q0 /s0. (4) Расчёты в каждом расчётном режиме проводились в такой последовательности. 1. Определялась расчётная температура наружного воздуха tн по формуле tн = 0,5(tmax + tmin). 2. По формуле (2) определялась требуемая холодопроизводительность: Q0а = Q01(tн – tвн)/((tн1 – tвн ) = 12,5 (tн – tвн) кВт. 3. Принимались в первом приближении температура конденсации tк = tк1 = 48 ºC, температура кипения t0 = t01 = 10 ºC. 4. С помощью компьютерной программы «Coolpack» по величинам Q0а, tк, t0 определялись в первом приближении теплопроизводительность конденсатора Qка, холодильный коэффициент ε0а. 5. По формуле (3) определялось уточнённое значение температуры конденсации tк = tн + Qка /sк = tн + 0,122026 Qка. 6. По формуле (4) определялось уточнённое значение температуры кипения t0 = tвн – Q0а /s0 = tвн – 0,1501502 Q0а. 7. С помощью компьютерной программы «Coolpack» по уточнённым значениям Q0а, tk, t0 определялись уточнённые значения теплопроизводительности конденсатора Qка, холодильного коэффициента ε0а. 8. Повторялись действия по пп. 5–7 для получения с достаточной точностью значения холодильного коэффициента ε0а. 9. Принимались в первом приближении температура конденсации tк = tк1 = 48 ºC, температура кипения t0 = t01 = 10 ºC. 10. С помощью программы компьютерной программы «Coolpack» по величинам объёмной производительности компрессора V = V1 = 131,4512 м3/ч, tк, t0 определялись в первом приближении холодопроизводительность Q0б, теплопроизводительность конденсатора Qкб, холодильный коэффициент ε0б при работе компрессора в режиме максимальной частоты вала электропривода (в = 1), т. е. без использования инвертора. 11. По формуле (3) определялось уточнённое значение температуры конденсации: tк = tн + Qкб /sк = tн + 0,122026 Qкб. 12. По формуле (4) определялось уточнённое значение температуры кипения: t0 = tвн – Q0б /s0 = tвн – 0,1501502 Q0б. 13. С помощью компьютерной программы «Coolpack» по уточнённым значениям Q0б, tк, t0 определялись уточнённые значения теплопроизводительности конденсатора Qкб, холодильного коэффициента ε0б. 14. Повторялись действия по пп. 5–7 для получения с достаточной точностью значения холодильного коэффициента ε0б. 15. Вычислялись энергозатраты за месяц и за год при использовании инвертора по формуле Еа = Q0а*z/ε0а, где z – повторяемость значений температуры часов в месяц, год (табл. 1). 16. Вычислялись энергозатраты за месяц и за год без использования инвертора по формуле Еб = Q0а*z/ε0б. 17. Вычислялась экономия энергозатрат за месяц и за год при использовании инвертора по формуле ц =.Eб – Eа. 18. Вычислялись суммы энергозатрат Ea2-9 за месяц по расчётным режимам № 2–9 отдельно за месяцы с мая по октябрь и за год без использования инвертора. 19. Вычислялись суммы энергозатрат Eб2-9 за месяц по расчётным режимам № 2–9 отдельно за месяцы с мая по октябрь и за год без использования инвертора. 20. Вычислялись суммы экономии энергозатрат ц2-9 отдельно за месяцы с мая по октябрь и за год по расчётным режимам № 2–9 при использования инвертора. 21. Вычислялась относительная экономия энергозатрат с в месяц отдельно по расчётным режимам № 2 за май – октябрь по формуле с = ф1/ш, (5) где ф1 – сумма экономии энергозатрат в месяц; ш – сумма энергозатрат за год без использования инвертора. Результаты представлены в табл. 2. Таблица 2 Экономия энергозатрат при использовании инвертора по месяцам года, % Месяц Апрель Май Июнь Июль Август Сентябрь Октябрь Экономия 0,23 3,36 11,69 15,41 11,71 2,18 0,01 22. Вычислена относительная экономия энергозатрат с за год по формуле (5) при условии, что ф1 – сумма энергозатрат за год при использовании инвертора. Она оказалась равной с = 44,69 %. Выводы 1. Вычислена величина предполагаемой относительной экономии энергозатрат на привод компрессора холодильной машины судовой системы кондиционирования воздуха, которая оказалась равной 44,59 % от затрат энергии без использования инвертора в периоды времени, когда снижение частоты вращения вала инвертором целесообразно. 2. Как следует из результатов расчётов, основная часть экономии приходится на июнь, июль и август. Экономия в апреле и октябре крайне мала.
1. Karyakin A. I. CLINT: novyy podhod k promyshlennomu ohlazhdeniyu vozduha / A. I. Karyakin. Holodil'naya tehnika. 2012. № 12. S 16–18.
2. Gavrilkin V. P. Ekonomiya energozatrat na privod kompressora holodil'noy mashiny sistemy kondicionirovaniya vozduha pri ispol'zovanii invertora / V. P. Gavrilkin, O. N. Kladov, A. M. Ceytlin // Vestn. Astrahan. gos. tehn. un-ta. 2011. № 2 (52). S. 16–20.
3. Stroitel'nye normy i pravila. Chast' II, razdel A. Glava 6. Stroitel'naya klimatologiya i geofizika. SNiP II-A. 6-72. M.: Stroyizdat, 1973,320 s.
4. Zubarov D. L. Ventilyaciya i kondicionirovanie vozduha na atomnyh sudah / D. L. Zubarov, V. M. Ruban. L.: Sudostroenie, 1968. 340 s.
5. Stroitel'nye normy i pravila. Chast' II, razdel A. Glava 33. Otoplenie, ventilyaciya i kondicionirovanie vozduha. SNiP II-33-75. M.: Stroyizdat, 1976. 111 s.
6. Komp'yuternaya programma «Coolpack»: www.twirpx.com.
