Saratov, Saratov, Russian Federation
Saratov, Saratov, Russian Federation
The paper reports the technology allowing the assessment of the operation process of a cutter of which an operation part is hardened by the impact of low-temperature plasma with the combined category. A basis for the assessment makes a modeling of a tool operation process allowing the formation of a change path of its state through defect parameters formed on the hardened working part and a design circuit of its self-organization. On the basis of modeling results there is defined an index characterizing the time of tool steady operation. An experimental test of technology is carried out which has shown that it allows obtaining information on basic regularities and reasons of changes in the state of the hardened tool, carrying out the search of directions to increase its operational reliability and estimating the increase quantitatively.
cutter, hardened working part, operation process quality, modeling, technology
Для современного производства характерно широкое применение легированных сталей и сплавов, а также других материалов с высокими прочностными характеристиками. При контакте с инструментом данные материалы вызывают значительные знакопеременные нагрузки на его режущих кромках и высокую температурную напряженность в зоне резания. Это приводит к интенсивному изнашиванию инструмента и значительно сокращает период его стойкости.
Для повышения стойкости режущего инструмента существуют различные подходы и методы, в том числе упрочнение рабочей части инструмента различными способами [1], в частности, воздействием низкотемпературной плазмы комбинированного разряда, повышающим износостойкость за счет формирования в поверхностном слое композитной структуры, способной рассеивать энергию, идущую на развитие и поддержку процесса изнашивания.
Наиболее характерным следствием низкотемпературного плазменного упрочнения является повышение устойчивости инструмента к образованию дефектов (в данном случае микролокальных, микро- и макроповерхностных [2]) на его рабочих поверхностях, определяющих постэксплуатационное состояние инструмента.
Образование дефектов является случайным процессом, поскольку параметры и характеристики влияющих на образование процессов (шероховатость изнашиваемых рабочих поверхностей, упругость и теплопроводность обрабатываемого материала, сечение срезаемого слоя и пятно контакта стружки с передней поверхностью, углы трения, сдвига и действия, силы на передней и задней поверхностях, коэффициенты трения, нормальное и касательное давление на контактных поверхностях инструмента, интенсивность тепловых потоков, температура деформации и резания, средний размер пятен контакта и др.), непрерывно изменяются случайным образом, но в определенных границах, не имея тенденции к монотонному возрастанию или убыванию, непрерывно изменяя, тем самым, геометрию и динамику резания. Это означает, что траектория движения упрочненного инструмента к своему конечному состоянию также является случайной, отображая качество процесса его эксплуатации, что является основой для разработки технологии, позволяющей оценивать его количественно.
В последнее время для оценки качества процесса эксплуатации инструмента все чаще применяется имитационное моделирование. Основная цель при этом заключается в воспроизведении поведения изучаемой модели (натурной или математической) на основе анализа наиболее существенных взаимосвязей входящих в нее переменных [3]. По существу имитационное моделирование представляет собой вычислительный эксперимент, результаты которого дают возможность оценить влияние фактора неопределенности в значениях входных переменных на выходные переменные или их функции.
Обычно параметрами моделей исследования качества и надежности являются вероятности или интенсивности переходов между состояниями, которые содержат информацию об основных закономерностях реакции объекта на действие возмущающих факторов, а также о структуре объекта, т.е. о том, как соотносятся между собой его основные элементы и выходные характеристики. В данном случае объектом является постэксплуатационное состояние упрочненного инструмента, взаимосвязь которого с условиями эксплуатации определяется через дефекты, образовавшиеся на рабочей части. Поэтому в основу разработки модели были положены следующие исходные предпосылки [4].
1. Основным контактным процессом между упрочненным слоем и обрабатываемым материалом (стружкой и поверхностью резания) является перемещение микрообъемов материала упрочненного слоя, прилегающего к режущим кромкам, как результат его пластической деформации под действием тепла, генерируемого в зоне резания силами стружкообразования при выполнении ими работы по пластической деформации и разрушению обрабатываемого материала [5 ‒ 8]. В результате процессы образования дефектов при истирании упрочненного слоя замедляют обнажение инструментальной матрицы, ее изнашивание и, тем самым, образование дефектов, которые определяют период стойкости инструмента: фаска, лунка, выкрашивание, скол.
В ходе перемещения микрообъемов протекают процессы релаксации (снятия) напряжений; при этом существуют температуры, начиная с которых интенсивность релаксации резко возрастает, сравниваясь с интенсивностью их роста. Согласно работе [9], такой процесс относится к категории ползучести.
2. Основным итогом пластической деформации становится ее локализация в некоторой области рабочей части инструмента [5, 10 ‒ 13], которая вызывает ослабление связей между элементами структуры упрочненного слоя и, как следствие, рост вероятности неполного превращения тепловой энергии в механическую энергию перемещения микрообъемов. В результате состояние инструмента отклоняется от равновесного, что в большинстве случаев приводит к зарождению в начале микролокальных, а затем микроповерхностных и макродефектов.
3. Развитие дефектов рассматривается как процесс перестройки упрочненного слоя, т.е. его самоорганизации. Механизм самоорганизации в данном случае связан с локальной трансформацией перемещаемых микрообъемов упрочненного материала. Результатом может стать формирование неустойчивых (диссипативных) структур, вызывающих либо «залечивание» слоя (т.е. восстановление устойчивости), либо его частичное (параметрический отказ) или полное (функциональный отказ) разрушение, т.е. ускорение или замедление процессов перехода дефектов с микро- на макроуровень.
С позиций этих предпосылок и использованных на их основе математических соотношений, физических и логических условий разработанная модель представляет собой расчетную схему процесса постепенного разрушения упрочненного слоя [4].
При разработке технологии использования модели для формирования в процессе моделирования траектории изменения состояния упрочненного инструмента был реализован следующий подход. Состояние инструмента рассматривалось как многоуровневая структура, каждый уровень которой отражал одно из его текущих проявлений: работоспособное, возникновение и развитие микролокальных, микроповерхностных или макродефектов. Каждому проявлению состояния был присвоен соответствующий идентификатор:
– работоспособное состояние (1-й уровень) –1;
– возникновение микролокальных дефектов (2-й уровень) – 2;
– развитие микролокальных дефектов (3-й уровень) – 3;
– возникновение микроповерхностных дефектов (4-й уровень) – 5;
– развитие микроповерхностных дефектов (5-й уровень) – 6;
– возникновение и развитие макродефектов (6-й уровень) – 9;
– возникновение отказа (7-й уровень) – 16.
Значения идентификаторов принимались с учетом более явного отображения тенденции изменения состояния.
Формирование траектории осуществляется как пошаговый процесс, отображаемый после завершения каждого цикла самоорганизации упрочненного слоя, имеющего случайную длительность Tс, прибавлением к текущему уровню состояния значения соответствующего идентификатора; начальное состояние соответствует работоспособному. После завершения процедуры моделирования сформированная траектория отображается в координатах «Уровни состояния» – «Время работы инструмента».
На рис. 1 изображен реализующий технологию алгоритм, а на рис. 2 – примеры его практического использования.
С целью подтверждения работоспособности технологии была проведена ее экспериментальная проверка на данных, полученных при торцевом точении заготовки из стали ШХ-15 диаметром 60 мм упрочненными пластинами из сплава Т15К6 с покрытием TiN со следующими значениями параметров технологического режима: частота вращения – 1000 мин-1; глубина резания – 0,3 мм; подача – 0,11 мм/об. В процессе точения регистрировалась составляющая Pz силы резания, и фиксировались дефекты пластин. За критерий окончания работы пластин было принято появление на них макродефектов.
Моделирование данных о работе пластин проводилось с использованием метода Монте-Карло. С целью учета переменности скорости резания частота вращения заготовки последовательно изменялась от начальной (1000 мин-1) до минимальной (12,5 мин-1); всего было использовано 7 частот. Число реализаций моделирования на каждой частоте для обеспечения достоверности получаемых данных было принято равным 500. По результатам моделирования при заданной характеристике зеренной структуры обрабатываемого материала, определенной на основе идентификации закона распределения зёрен [14], для каждой пластины рассчитывалась и сглаживалась усредненная траектория изменения состояния.
Количественная оценка результатов моделирования заключалась в определении для каждой пластины показателя, названного прогнозируемым временем устойчивой работы и представляющего собой расстояние от начала координат до точки, в которой скорость изменения состояния пластины начинала возрастать (по аналогии с началом катастрофического износа у обычного инструмента). В данном случае возрастание связано с интенсификацией процесса развития макродефектов, поскольку условия работы пластин (прежде всего переменность скорости резания) были такими, что привели к возникновению наиболее негативных из них: выкрашиваний и сколов.
На рис. 3 показано, что минимальное прогнозируемое время устойчивой работы имела 1-я пластина, максимальное 3-я пластина. Полученные данные являются достоверными, поскольку реальное время работы пластин по результатам точения распределилось аналогично: у 1-й пластины 6 проходов, у 3-й пластины 17 проходов.
С целью установления механизма, лежащего в основе полученных данных, были выполнены следующие действия:
– вычислен параметр, представляющий собой отношение плотности поверхностного слоя пластин, отражающий результаты его упрочнения, к составляющей Pz силы резания, характеризующей условия эксплуатации пластин;
– проведено сравнение по коэффициенту ранговой корреляции Спирмена [15] вычисленного показателя с определенными по результатам моделирования показателями надежности пластин: вероятностью возникновения отказа и временем устойчивой работы.
Результаты, представленные на рис.4, показывают, что показатели надежности находятся с параметром в прямой или обратной связи. Это означает, что разработанная технология позволяет, во-первых, осуществлять поиск направлений повышения надежности упрочненного инструмента, во-вторых, оценивать повышение надежности количественно.
В частности, анализ данных моделирования работы пластин показал, что повышение плотности поверхностного слоя рабочей части (в среднем в 1,64 раза) даже в условиях повышения составляющей Pz силы резания (в среднем в 1,14 раза) приводит к повышению, в среднем в 1,25 раза, времени устойчивой работы. Это позволяет сделать вывод о том, что надежность упрочненного инструмента целесообразно повышать на основе оптимизации как процесса упрочнения, так и процесса эксплуатации, поскольку в этом случае повышение надежности будет более значимым.
Выводы
Разработана технология оценивания качества процесса эксплуатации упрочненного металлорежущего инструмента, позволяющая с помощью имитационного моделирования:
– формировать и отображать траекторию изменения его состояния через параметры дефектов и расчетную схему самоорганизации упрочненной рабочей части;
– получать информацию об основных закономерностях и причинах изменения состояния;
– осуществлять поиск направлений повышения его надежности и оценивать повышение количественно.
1. Brzhozovsky, B.M. Zinina, E.P., Martynov, V.V. Tech-nological peculiarities of nano-composite structure formation on complex surfaces influenced by low-temperature plasma // Science Intensive Technologies in Mechanical Engineering. – 2017. – No.3 (69). – pp. 9-16.
2. Martynov, V.V., Pleshakova, E.S. Classification of de-fects in modified cutter // Proceedings of Volgograd State Technical University. – 2017. – No.12. – pp. 21-25.
3. Gruby, S.V. Simulation of cutting and tool wear processes // Bulletin of Mechanical Engineering. – 2007. – No.7. – pp. 38-42.
4. Brzhozovsky, B.M., Zinina, E.P., Martynov, V.V., Ple-shakova, E.S. Modified cutter wear-resistance analytical model // Bulletin of Mechanical Engineering. – 2017. – No.7. – pp. 75-80.
5. Ryzhkin, A.A. Thermal-Physical Processes at Cutter Material Wear. – Rostov-upon-Don, Publishing House of DSTU, 2005. – pp. 311.
6. Tabakov, V.P., Sagitov, D.I. Working Capacity of Cutter with Wear-resistant Coatings under Conditions of Tight Cut-ting. – Uliyanovsk, Uliyanovsk: UlSTU, 2015. – pp. 179.
7. Lipatov, A.A., Chigirinsky, Yu.L. Calculation of Tem-perature on Tool Cutting Surfaces Taking into Account De-pendence of Thermo-Conductivity of Material to Be Worked upon Temperature // STIN. – 2012. – No.7. – pp. 28-30.
8. Talantov, N.V. Physical Fundamentals of Cutting, Wear and Tool Destruction. – M.: Mechanical Engineering, 1992. – pp. 240.
9. Loladze, T.N. Cutter Strength and Wear-Resistance. – M.: Mechanical Engineering, 1982. – pp. 320.
10. Postnov, V.V. , Khadiullin, S.Kh., Karimov, I.G., Im-pact of Cutter Micro-Hardness upon Its Wear // STIN. – 2007. – No.10. – 34-37.
11. Khaet, G.L. Cutter Strength. – M.: Mechanical Engi-neering, 1975. – pp. 189.
12. RSS 8233-56. Steel. Micro-Structure Standards. – M.: IPK. Standards Publishing House, 2004. – pp. 10.
13. Likesh, I., Lyaga, Y. Mathematical statistics basic tables: transl. from Czech. – M.: Finances and Statistics, 1985. – pp. 356.
