employee
Belgorod, Belgorod, Russian Federation
employee
student
VAC 05.17.00 Химическая технология
VAC 05.23.00 Строительство и архитектура
UDK 69 Строительство. Строительные материалы. Строительно-монтажные работы
From the standpoint of structural typology of distributionof polydisperseporosityaerated concrete, it’s founded that topological accordance is performed under certain equilibrium pore radius. The mutual repulsion of large pores in the cement system leads to a homogeneous distribution, and great mobility of small pores - to their displacement in internodal elements Plato. And at a high concentration of large pores in highly porous systems with a polydispersed porosity – in interpore partition.
topology, pore, porosity, aerated concrete, foamed concrete, distribution, packing
С позиции структурной топологии распределения полидисперсной пористости ячеистого бетона установлено, что топологическое соответствие выполняется при определенных равновесных радиусах пор. Взаимное отталкивание крупных пор в цементной системе приводит к однородному их распределению, а большая подвижность мелких пор – к вытеснению их в межузловые элементы Плато. А при высокой концентрации крупных пор в высокопористых системах с полидисперсной пористостью – в межпоровые перегородки газобетона [1–11].
Естественное распределение частиц вяжущего с газовыми порами происходит в результате снижения внутренней энергии и самоорганизации системы газобетонной смеси [6].
Рассмотрены две объемные фазы: жидкая (Ж) и газообразная (Г), разделенные сферической поверхностью, находящиеся в состоянии равновесия при Т = сonst, например, пузырек газа (Г) в жидкой среде (Ж) или капля жидкости (Ж) в фазе пара (Г).
В состоянии равновесия возможны вариации изменения поверхности dS и объема dV поры без переноса вещества из одной фазы в другую, т.е. мольный состав фаз не меняется, dni = 0. Пусть объем воздушной поры V увеличится на dV, а поверхность ее оболочки S - на dS. В этих условиях общее выражение для изменения свободной энергии Гельмгольца во всей системе имеет вид [12]:
dF = – Pж · dVж – Pг ·dVг + σ · dS (1)
При постоянстве общего объема системы, всех ni и Т, dF = 0, при этом из уравнения (1) с учетом, что dVж = –dVг, находим
Pж – Pг= σ·d·S/dVж (2)
Таким образом: Pж>Pг.
Учитывая, что Vж = 4/3(πR3) и S = 4πR2 ,
где R – радиус кривизны поверхности натяже-ния поры, получим:
dS/dVж = 2/R (3)
Так как R = r/cosθ, где r – радиус поры, θ = 00 – краевой угол кривизны поверхности натяжения поры, то R = r.
Подстановка соотношений (2) и (3) в выражение (1) дает уравнение Лапласа – Юнга [13]:
Pж – Pг = 2·σ /r. (4)
Уравнение (4) показывает, что разность давлений в объемных фазах пор возрастает с увеличением σ и с уменьшением r.
Независимо от агрегатного состояния фаз, состояние равновесия давления с вогнутой стороны поверхности всегда больше, чем с выпуклой стороны [12].
Рассмотрено, как изменяется давление насыщенного пара в газовой поре, находящейся в жидкой фазе, либо ее давление над малой каплей в газовой фазе. Поскольку давление в объемных фазах при искривленной поверхности изменяется, то следует ожидать также изменение химического потенциала µ и, следовательно, давления насыщенного пара p, так как dµ/dp ≠ 0.
В процессе образования кривизны поверхности поры в однокомпонентной (i = 1) двухфазной (Ж, Г) системе при Т, S и ni = const:
dµi = vi·dp = vi·d(2·σ/r) (5)
Примем молекулярную массу парогазовой смеси vi в первом приближении постоянной. Так, для воды при r = 10–7 м и σ = 73·10–3 Н/м (73 эрг/см2) по уравнению (3) находим: p = 1,5 МПа (≈15 атм.).
Эта величина мала по сравнению с внутренним давлением воды (≈103 МПа). В этом случае при интегрировании от плоской поверхности (r = ∞) до искривленной (r) можно вынести vi за знак интеграла
,
отсюда
(6)
где μ0 – значение μ вещества у плоской поверхности.
Из выражения (6) следует, что μ в поре выше, чем у плоской поверхности, но в состоянии равновесия μЖ = μП. Тогда, относя в уравнении (6) левую часть к пару, а правую – к жидкости, можно записать для идеальной системы:
Подстановка и
в выражение (6) дает искомое соотношение:
R·T· ln (pr/p0) = 2vi·σ/r. (7)
Над вогнутым мениском жидкости pr<p0 в этом случае радиус кривизны меняет знак и для сферического мениска получается аналогичное выражение:
R·T· ln (p0/pr) = 2vi·σ/ r (8)
Уравнение (7), называемое уравнением Томсона, показывает, что давление насыщенного пара над каплей (или внутри парогазовой поры) будет тем больше, чем больше σ и чем меньше радиус капли (поры) r. Например, для капли воды с радиусом r = 10–6 см (σ = 73, vi = 18) расчет дает величину p0/pr = 1,11. Это следствие, вытекающее из уравнения Томсона – Кельвина.
Увеличение однородности, уменьшение дисперсности и установление классов равновесных размеров пор определяется масштабным (размерным) фактором [14].
Уравнение состояния равновесия системы с учетом внешнего давления будет иметь вид
P + ρ·g·h + 2·σ/r = рп + рвг+ (9)
где P – давление воздуха на свободную поверхность цементной суспензии, кгс/м2; ρ – плотность суспензии, ρ ≥ 1 кгс·с2/м4; g – ускорение свободного падения тел, g = 9,81 м/с2; h – глубина погружения поры, м;
σ – поверхностное натяжение раствора, для воды σ = 0,073 Н/м при Т = 293 К; рп – парциальное давление насыщенного водяного пара внутри поры, рп = 2,34 кПа, Т = 293К; рв – парциальное давление газа или воздуха внутри поры.
Пренебрегая давлением воздуха внутри поры и полагая, что h = 0 (сила F = ρ·g·h·s меньше или равна выталкивающей силе Архимеда ), из выражения (9) получим:
P + 2·σ/r = pп (10)
Выражение (10) позволяет определить радиус поры в зависимости от внешнего давления
r = 2·σ/(pп – P) (11)
Так как pп < P, то формула (11) дает отрицательное значение r, не имеющее физического смысла, но тем самым показывающее необходимость существования начальных центров зарождения, например, гелевых или контракционных пор, из которых начинается рост пор в жидкой фазе.
С учетом давления газа или воздуха в поре из уравнения (9) получим:
r = 2·σ / (pп +pвг–P) (12)
При этом возникает задача определения начального значения pв0 (при P = pв0 = = 760 мм рт. ст. = 101,3 кПа [13] и определения зависимости pвг (Р) или pвг (r). Один из возможных вариантов решения этой задач является использование закона Бойля – Мариотта: pв0Vв0 = pвVв, где pв0 = p0 – начальные условия, Vв0, Vв – объем поры в начальный момент (при нормальных условиях P = p0) и при изменении P соответственно.
Тогда, поскольку Vв ≈ r3, получим pв = = pв0 /r3.
Выражение (12) имеет следующий вид:
r = 2·σ / (pп +pв0· /r3–P) (13)
После подстановки в это выражение – относительный радиус поры и его преобразования, получим
Дальнейшие преобразования этого выражения путем деления на p0, вводимых обозначений
и анализ получаемого уравнения
могут понадобиться для случая изменения внешнего давления, например, путем вакуумирования ячеистой смеси. Результат этого анализа приводит к тому, что для водяного пара при температуре 20°С в этом случае r = (6,58…11)·r0 – соответственно при равенстве внешнего давления (разрежения) давлению насыщенного пара в поре и при предельном (критическом) ее радиусе.
Учитывая, что для относительно крупных пор в начальный период (T = 20 °C) их образования pвг P, из выражения (12) получим:
(14)
Из выражения (14) с принятым допущением при σ = 0,073 Н/м (для воды при температуре
20 °С) и pп = 2,34 кПа (для водяного пара при температуре 20 °С), получим:
r02 = (2 0,073 Н/м) / 2,34 103 Н/м2 =
= 0,0624 10-3 м = 6
10-5 м.
По порядку величины (r02 = 0,06 мм) это соответствует реально наблюдаемым размерам мелких по величине пор в ячеистых бетонах.
Согласно одному из положений структурной топологии о размерном (масштабном) факторе устойчивости образований [14], размер крупного и среднего класса пор получим из закономерности распределения пустот в случайной плотной η1 ≤ 0,65 и в регулярной η1 = 0,7405 их упаковки соответственно:
(15)
где η1 ≤ 0,65 – теоретическая плотность упаковки сферических пор.
Так для каждого класса m = 3; 6; 9; 12 систем распределения полный набор размеров наибольших пор (n = 2) в упаковках будет равен:
r1 = 3,92· η1· r02 = 3,92(0,65…0,74)0,06 мм = = 0,15…0,17 мм (16)
r1 = 15,39· η12· r02 = 15,39(0,65…0,74)2· 0,06 мм = = 0,38…0,50 мм (17)
r1 = 60,38· η13· r02 = 60,38(0,65…0,74)3·0,06 мм = = 0,95…1,5 мм (18)
В реальных условиях наблюдаемый радиус крупных пор в ячеистых бетонах составляет 0,5…1,5 мм, что хорошо согласуется с расчетом. Тогда как размер мелких пор по условию (18), принимая для дисперсных (дискретных) систем η1 ≤0,64, будет равен;
r3 = r02 / 60,38 (0,64…0,74)3= 0,06 мм / 60,38 (0,64…0,74)3 = 0,004…0,0025 мм (4…3 мкм).
r4 = r3 /60,38(0,64…0,74)3 = (0,004…0,0025) / 60,38(0,64…0,74)3 = 0,25…0,1мкм.
Этими размерами характеризуется ячеистый бетон.
Для стандартной плотности рыхлой случайной упаковки сферических тел (η1 = 0,60) получим:
r1 = 60,38· ·d2 = 60,38
0,603
0,06мм = 0,65 мм.
r3 = r02 / 60,38·0,603= 0,06 мм / 60,38 0,603= = 0,0046 мм (4,6 мкм).
r4 =r3/(60,38·0,603) = 0,0046 / 60,38 · 0,603 = = 0,35 мкм.
Эти классы размеров только лишь образуют пределы предыдущих.
Объемное содержание пор каждого размера в цементном ячеистом бетоне средней плотностью 300 и 450 кг/м3 определяет его пористость.
П (D300) = 1 – γ/ρ = 1 – 300/2100 = = 0,857143,
П (D450) = 1 – γ/ρ = 1 – 450/2100 = = 0,785714,
где величина 2100 кг/м3 есть среднее значение плотности цементного камня, согласно Пауэрсу [15], ρ = (2000…2200) кг/м3 .
Распределение полидисперсной пористости ячеистого бетона по плотности упаковки невзаимодействующих пор в водоцементной системе определяется рекуррентным уравнением топологических переходов [8, 14]:
(19)
0,857143 0,7861
0,7131
0,63654
0,55285
0,45217
0,26954,
0,785714 0,7127
0,63609
0,55234
0,45150
0,267489.
Третий и последующие величины в этих рядах относятся к квазитвердому квазитвердому
квазижидкому и
критическому состоянию дисперсных (дискретных) систем.
Если в этих рядах взять сумму последних четырех величин плотности случайной упаковки пор четырех размеров, то получим коэффициент внедрения последующей фракции пор в цементную суспензию, заключенную между порами предыдущей фракции:
Kв = ∑ ηi= 0,63654 + 0,55285 + 0,45217 +
+ 0,26954 = 1,9111,
Kв =∑ ηi = 0,63609 + 0,55234 + 0,45150 +
+ 0,267489 = 1,9074.
При этом объемную долю каждой фракции пор в цементном тесте рассчитывают по формуле:
(20)
где ηi – плотность случайной упаковки монодисперсных пор, соответствующая данной псевдофазе; для высокопористых систем с полидисперсной пористостью:
∑ ηi = П = 0,8571 (0,7131) и
∑ ηi = П = 0,7857 (0,7127).
Результаты расчета по формуле (20) для произвольного (случайного) наиболее вероятного распределения пор в ячеистобетонных суспензиях с полидисперсной пористостью П (D300) = 0,85714 и П (D450) = = 0,7857 приведены ниже в табл.
Из данных табл. следует, что на кривых распределения пористости в ячеистых бетонах можно обнаружить от одного до трех максимумов. При критическом состоянии системы максимумы сглаживаются до пологого участка кривой зависимости от размера поры, стремящейся к нулю в результате уменьшения количества и размера мелких пор. Аналогичный характер зависимости имеют также кривые зависимости гранулометрического состава продуктов тонкого измельчения минерального сырья.
Таблица
Распределение паровоздушных пор
в водоцементной массе газобетона и пенобетона
|
Диаметр пор в ячеистом бетоне |
1,3…1,9 мм |
0,06…0,062мм |
8…9,2 мкм |
0,5…0,7 мкм |
|
Объемная доля пор в ячеистом бетоне D300 |
0,28549 |
0,24796 |
0,20280 |
0,12089 |
|
Объемная доля пор в ячеистом бетоне D450 |
0,26202 |
0,22752 |
0,18600 |
0,11018 |
|
Объемная доля пор в ячеистом бетоне D300 |
0,40170 |
– |
0,28535 |
0,1700 |
|
Объемная доля пор в ячеистом бетоне D300 |
0,37400 |
0,32480 |
|
0,15836 |
|
Объемная доля пор в ячеистом бетоне D300 |
– |
0,37179 |
0,30408 |
0,18127 |
|
Объемная доля пор в ячеистом бетоне D300 |
0,60216 |
– |
– |
0,25498 |
|
Объемная доля пор в ячеистом бетоне D300 |
|
0,57621 |
|
0,28093 |
|
Объемная доля пор в ячеистом бетоне D300 |
|
|
0,53702 |
0,32012 |
Уравнения равновесного состояния мелких (м) и крупных (к) пор в системе имеет вид:
P + ρ·g·h + 2·σм/rм = pпм + pвм (21)
P + ρ·g·h + 2·σк/rк = pп к + pв к (22)
При вычитании уравнения (22) из (21), получим:
2·σм/rм – 2·σр/rк = (pпм + pвм) = (pп к+ pв к) (23)
Разность давлений газа или воздуха и насыщенного пара в мелких и крупных порах будет больше нуля. Это дает возможность левую часть равенства (4.23) приравнять выражению для закона Стокса:
2·σм/rм – 2·σк/rк = 6·π·η·rм·v, (24)
где η – вязкость цементного раствора (цементной системы); v – скорость перемещения и диффузии мелких пор при механическом перемешивании цементного раствора (массы), rм, rк радиус мелких и крупных пор; σм, σк
поверхностное натяжение межфазной пленки мелких и крупных пор соответственно.
Так как σм/rм>σкр/rкр, то равенство (24) выполняется.
Из выражения (24) находим:
(25)
Анализируя полученные выше результаты и данное выражение, можно сделать следующие выводы:
– превышение выталкивающей силы Архимеда 4/3(ρ·g·π·r3) над силой гидростатического давления ρ·g·h·s приводит к подъему пор, к открытой поверхности цементной суспензии, а сохранность пор и их форму обеспечивает поверхностное натяжение;
– скорость перемещения (диффузии) мелких пор в цементной массе (растворе) при ее механическом перемешивании больше, чем крупных, она прямо пропорциональна поверхностному натяжению и обратно пропорциональна квадрату их радиуса;
– интенсивность перемешивания цементной массы до определенного предела приводит к плотному заполнению площади поверхности межфазной пленки посадочными площадками катиона в газобетоне или полярной части молекул ПАВ в пенобетоне в результате перетекания жидкой фазы и диффузии молекул насыщенного пара внутрь пор для установления термодинамического и топологического равновесия;
– снижение поверхностного натяжения и рост мелких пор до определенного размера, повышение поверхностного натяжения и уменьшение радиуса крупных до выполнения геометрического (топологического) соответствия плотного размещения в межфазном слое катиона или полярной части молекул ПАВ приводит к фракционированию их по размерам.
Топологическое соответствие выполняется при определенных равновесных радиусах пор в цементной суспензии. Так как σк/σм < 1 и
rм/rк < 1, то взаимное отталкивание крупных пор в цементной системе должно приводить к однородному их распределению, а большая подвижность мелких пор – к вытеснению их в межузловые элементы Плато, расположенные в объемах между крупными порами, а при высокой концентрации крупных пор в высокопористых системах с полидисперсной пористостью – в межпоровые перегородки водоцементной массы газобетона.
1. Suleymanova L.A., Erohina I.A., Suleymanov A.G. Resursosberegayuschie materialy v stroitel'stve // Izvestiya vysshih uchebnyh zavedeniy. Stroitel'stvo. 2007. № 7. S. 113-116.
2. Suleymanova L.A., Pogorelova I.A., Strokova V.V. Suhie stroitel'nye smesi dlya neavtoklavnyh yacheistyh betonov. Belgorod: KONSTANTA, 2009. 144 s.
3. Suleymanova L.A., Lesovik V.S., Suleymanov A.G. Neavtoklavnye gazobetony na kompozicionnyh vyazhuschih. Belgorod: Izd-vo BGTU 2010. 152 s.
4. Suleymanova L.A.,Kara K.A. Gazobetony na kompozicionnyh vyazhuschih dlya monolitnogo stroitel'stva. Belgorod: KONSTANTA, 2011. 150 s.
5. Suleymanova L.A. Non-autoclaved aerated concrete at composite binding / Ibausil: 18. Internatinale Baustofftagung // Weimar, 2012. V.2. R. 2-0830–2-0835.
6. Kharkhardin A.N., Suleimanova L.A., Kara K.A., Malyukova M.V., Kozhukhova N.I. The determination of topological properties in polidispersed mixtures of the results of sieve laser and particle size analiysis. World Applied Sciences Journal. 2013. T. 25. № 2. S. 347-353.
7. Suleymanova L.A., Kara K.A., Suleymanov K.A., Pyrvu A.V., Netsvet D.D., Lukuttsova N.P. The topology of the dispersed phase in gas concrete // Middle East Journal of Scientific Research. 2013. T. 18. № 10. S. 1492-1498.
8. Suleymanova L.A. Gazobeton neavtoklavnogo tverdeniya na kompozicionnyh vyazhuschih: dis…dokt. tehn. nauk. Belgorod, 2013. 390 s.
9. Suleymanova L.A. Dinamika rasshiryayuscheysya gazovoy polosti // Vestnik Belgorodskogo gosudarstvennogo tehnologi-cheskogo universiteta im. V.G. Shuhova. 2013. № 4. S. 56–58.
10. Suleymanova L.A., Kolomackaya S.A., Kara K.A. Energoeffektivnyy gazobeton // V sbornike: Nauchnye i inzhenernye problemy stroitel'no-tehnologicheskoy utilizacii tehnogennyh othodov Belgorodskiy gosudar-stvennyy tehnologicheskiy universitet im. V.G. Shuhova. Belgorod, 2014. S. 218–220.
11. Suleymanova L.A., Kolomackaya S.A., Kondrashev K.R., Shorstov R.A. Energoeffektivnye poristye kompozity dlya zelenogo stroitel'stva // V sborni-ke: Naukoemkie tehnologii i innova-cii Belgorod, 2014. S. 354–359.
12. Fridrihsberg, D.A. Kurs kolloidnoy himii. 2-e izd. L.: Himiya, 1984. 384 s
13. Bazarov, I.P. Termodinamika. M.: Vysshaya shkola, 1997. S. 223–225.
14. Harhardin, A.N. Strukturnaya topologiya dispersnyh materialov. Belgorod: Izd-vo BGTU, 2009. Ch.1. 196 s.
15. Pauers, T.K. Fizicheskie svoystva cementnogo testa i kamnya // Materialy chetvertnogo Mezhdunar. kongressa po himii cementa. M.: Stroyizdat, 1964. S. 402–438.
