employee
student
VAC 05.17.00 Химическая технология
VAC 05.23.00 Строительство и архитектура
UDK 69 Строительство. Строительные материалы. Строительно-монтажные работы
For a goal assessment the long-term strength of saturated loess soils were conducted long experiments in shear devices. Conditions of specimens of loess soil were full water saturation. For exclusion the influence of extraneous factors, experiments were conducted with constant humidity. Specimens were tested at various sealing loads. Based on the results of the test Specimens were identified some of certain patterns. Determined at different loadings, the values of shearing forces at the ground lead to the destruction of the horizontal deformation, which in turn differ slightly from the values. It was confirmed with representation views in the known literature. From the experimental data were built long-term strength curves of saturated soil. As the test results plotted changes in strength parameters of water-saturated loess soil in time. As result explore value of long-term bonding strength and value of long-term strength.
collapsible loess soil, long-term strength, long-term bonding strength, shearing strength
Введение. При некоторых соотношениях сдвигающих и уплотняющих усилий испытывают длительные деформации ползучести, приводящие в ряде случаев к снижению прочности грунтов. Возникает необходимость установить изменения прочности водонасыщенного лессового грунта в основаниях сооружений с течением длительного периода времени.
Изучение данного вопроса посвящен ряд работ [5, 6, 8, 9], в которых дается оценка величины длительной прочности лессового просадочного грунта с позиций нахождения количественной зависимости последней в виде некоторой доли от стандартной прочности на сдвиг. Однако, это положение не дает возможность вскрыть физическую сущность процесса падения прочности грунтов во времени и не может носить общего характера.
Нами была поставлена задача изучения длительной прочности водонасыщенных лессовых грунтов в основаниях сооружений на базе результатов лабораторных экспериментальных исследований.
С этой целью в лабораторных условиях проводились длительные опыты в срезных приборах, на образцах лессового грунта ненарушенного сложения в условиях его водонасыщения.
Испытанию подвергались лессовые просадочные грунты, физические показатели которых приводятся в табл. 1.
Методика обработки результатов испытаний принимались в соответствии с работой [3].
Таблица 1
Физические показатели грунтов
|
Наименование показателей |
Единица измерения |
Величина показателя |
|
1 |
2 |
3 |
|
Влажность |
% |
8,7 |
|
Предел текучести |
% |
30,4 |
|
Предел раскатывания |
% |
19,8 |
|
Число пластичности |
% |
10,6 |
|
Объемный вес |
гс/см3 |
1,63 |
|
Объемный вес скелета |
гс/см3 |
1,49 |
|
Удельный вес |
гс/см3 |
2,71 |
|
Пористость |
% |
41,9 |
|
Коэффициент пористости |
|
0,81 |
|
Степень влажности |
|
0,296 |
|
Коэффициент консистенции |
|
-1,06 |
|
Гранулометрический состав |
% |
|
|
>0,05 |
% |
19 |
|
0,05–0,005 |
% |
64 |
|
<0,005 |
% |
17 |
Для исключения из результатов опытов возможного влияния упрочнения грунта в связи с постепенным уменьшением его влажности , опыты проводились методом «под водой», т.е. при соблюдении в течение всего опыта условия
Методика опыта заключалась в следующем. Образцы грунта помещались в срезной прибор и уплотнялись под вертикальной нагрузкой величиной 1 кгс/см2 до стабилизации осадки, после чего замачивались под этой нагрузкой. После стабилизации просадочной деформации образцы грунта подвергались испытаниям на срез при том же значении
Р=1 кгс/см2 и при различных, но постоянных дня данного образца сдвигающих нагрузках.
При этом на первый образец прикладывалась наибольшая нагрузка, которая вызывала мгновенные разрушения. На следующие образцы прикладывались меньшие нагрузки, составляющие долю от максимальной, мгновенной. В зависимости от величины сдвигающих нагрузок образцы грунта срезались и различное время. При значениях действующих сдвигающих нагрузок меньших пределу длительной прочности, срез не происходил.
На основе полученных результатов строились графики зависимости горизонтальных деформаций от периодов времени, затраченных на срез (с уплотняющими нагрузками 1, 2 и
3 кгс/см2), на основе которых строились кривые затухающей и незатухающей ползучести при сдвиге. При нагрузках меньше предела длительной прочности, незатухающая ползучесть не развивается, а деформация ползучести имеет затухающий характер. При нагрузках больше предела длительной прочности, процесс ползучести включал в себя стадии затухающей ползучести, стационарного течения и прогрессирующего деформирования. Установлено, что при больших значениях сдвигающих усилий срез происходил при небольших значениях горизонтальных деформаций. Например, ври значении сдвигающего усилия, равном 0,65 кгс/см2, под уплотняющей нагрузкой величиной
1 кгс/см2 полное разрушение (срез) образца произошло через 4,5 минуты, а соответствующая горизонтальная деформация в момент разрушения, фиксируемые по индикатору, оказалась равной 3,15 мм. При значении же сдвигающего усилия, равном 0,53 кгс/см2, разрушение образца наступило через 42 суток, при деформации сдвига, равной 4,21 мм. При сдвигающих усилиях, равных 0,5 кгс/см2, разрушение образца не наблюдалось, деформация ползучести затухала. Очевидно предел длительной прочности испытанного образца под уплотняющей нагрузкой величиной 1 кгс/см2 равен примерно
0,53 кгс/см2.
Под уплотняющим давлением 2 кгс/см2, при сдвигающей нагрузке, равной
кгс/см2, полное разрушение образца произошло через 7,5 минут, а деформация сдвига к моменту разрушения составляла 3,78 мм.
При сдвигающей нагрузке
кгс/см2, разрушение образца наступило через 59 сут, а соответствующая деформация сдвига была равна 4,47 мм. При сдвигающей нагрузке
кгс/см2, разрушение образца (срез) не отмечалось. Очевидно, это значение сдвигающего усилия было меньше предела длительной прочности.
Под уплотняющей нагрузкой, равной
3,0 кгс/см2 при сдвигающем усилии 1,45 кгс/см2 образец грунта разрушился через 3 минуты, при значениях горизонтальных деформаций мм. А при сдвигающей нагрузке
кгс/см2, полное разрушение образца произошло через 120 суток и соответствующая горизонтальная деформация к этому моменту была равна
мм.
Исходя из результатов указанных в лабораторных экспериментальных исследованиях, можно сделать выводы о том, предельные горизонтальные деформации грунта при сдвиге при котором наступает полное разрушение грунта, расходятся по величине в пределах 13…19 %, в зависимости от значений сдвигающих нагрузок. Однако в порядке приближения величину
можно принять постоянной, как это и делается рядом исследователей. Это хорошо увязывается с известным в литературе представлением [2] о том, что разрушение грунта наступает тогда, когда развитие микротрещины достигает некоторого постоянного для данного вида грунта значения.
Установили закономерности изменения сопротивления сдвигу водносыщенного лессового грунта во времени при трех значениях действующих уплотняющих давлений. Построенные кривые длительной прочности водонасыщенного лессового грунта (рис. 1) показывают, что сопротивление сдвигу с течением времени уменьшается и приближется к своему «длительно-предельному», для данного состояния грунта, значению. В наших опытах предел длительной прочности составляет в среднем 73…76 % от условно-мгновенной прочности, т.е.
= (0,73…0,76)
. При этом основное снижение прочности водонасыщенного лессового грунта происходит в течение 1 часа. Соответствующая этому времени разрушающая нагрузка составляет 79–82 % от условно-мгновенной прочности. В дальнейшем прочность уменьшается незначительно и медленно (
5…6 %). Если выразить длительную прочность грунта как некоторую долю от его прочности, соответствующей одному часу, будем иметь
Рис. 1. Кривые длительной прочности и изменения прочностных параметров водонасыщенного
лессового грунта во времени
Из графиков на рис. 1 определяем значения сопротивления грунтов сдвигу при различных периодах времени, на основе которых строим графики зависимости между уплотняющими и сдвигающими усилиями в различный период времени. Предельная прямая в зависимости от времени, занимая ряд положений, определяет значения прочностных параметров водонасыщенного лессового грунта в различные периоды времени.
На рис. 1 построен также график изменения прочностных параметров водонасыщенного лессового грунта во времени. Как видно из рис.1, сила сцепления водонасыщенного лессового грунта снижается во времени (45,2 %), а угол внутреннего трения уменьшается (10,9 %) только в начальный период времени (t 4 мин) и в дальнейшем почти не меняется.
Поэтому при решении практических задач можно пренебречь этими изменениями и принять, что угол внутреннего трения не снижается во времени.
Таким образом, устанавливаем, что снижение прочности водонасыщенных лессовых грунтов во времени происходит в основном за счет уменьшения сил сцепления. В этом плане наше представление хорошо согласуется с мнениями авторов [1, 4, 7–9] о том, что снижение прочности происходит лишь только за счет уменьшения сил сцепления, а угол внутреннего трения практически не меняется.
Длительное значение силы сцепления водонасыщенных лессовых грунтов приближенно составляет
– сила сцепления, соответствующая условно-мгновенной прочности грунта.
Из рис. 1 видно, что основное снижение сил сцепления происходит в течение 1 часа. Соответствующая этому времени величина силы сцепления соответствует (
). Поэтому при определении длительного значения сил сцепления водонасыщенных лессовых грунтов целесообразно оценить его в виде некоторой доли, соответствующей одному часу.
Так, например, установлено, что длительное значение силы сцепления составляет
Изложенное позволяет описать прочность водонасыщенных лессовых грунтов во времени в следующем виде:
Исходя из результатов наших опытов, длительную прочность можно определить выражением:
Последнее заключение относится исключительно к лессовым грунтам в водонасыщенном состоянии. Длительная же прочность неводонасыщенных лессовых грунтов нуждается в дальнейших исследованиях.
1. Vyalov S.S. i dr. Metodika opredeleniya harakteristik polzuchesti, dlitel'noy prochnosti i szhimaemosti merzlyh gruntov. M.: Stroyizdat, 1966.
2. Vyalov S.S., Pekarskaya N.A., Maksimyak R.V. O fizicheskoy suschnosti processov deformirovaniya i razrusheniya glinistyh gruntov //Osnovaniya, fundamenty i mehanika gruntov. 1970. №1.
3. GOST 20522-2012. Grunty. Metody statisticheskoy obrabotki rezul'tatov ispytaniy. M.: Standartinform, 2013.
4. Maslov N.N. Usloviya ustoychivosti sklonov i otkosov v gidroenergeticheskom stroitel'stve. M.: Stroyizdat, 1965.
5. Mogilevskaya S.E. Voprosy dlitel'noy prochnosti i deformiruemosti lessovyh gruntov kak osnovaniyu gidrotehnicheskih sooruzheniya // Izvestiya VNIIG. T .64. 1960.
6. Mogilevskaya S.E. K voprosu polzuchesti lessovyh gruntov // Izvestiya VNIIG. T. 62. 1959.
7. Kulikov G.V. Raschet i proektirovanie fundamentov sooruzheniy na lessovyh gruntah v TSSR. Ashhabad: Izd-vo Minvuza TSSR, 1984.
8. Kalachuk T.G. K voprosu proektirovaniya i stroitel'stva na slabyh gruntah // Vestnik BGTU im. V.G. Shuhova. 2015. № 5. S. 120–124.
9. Kalachuk T.G., Yur'ev A.G., Karyakin V.F., Vyskrebencev V.S. O nachal'nom davlenii prosadochnyh gruntov // Vestnik BGTU im. V.G. Shuhova. 2014. № 6. S. 24–28.
