Russian Federation
, Russian Federation
GRNTI 26.03 Общественно-политическая мысль
GRNTI 43.01 Общие вопросы естественных и точных наук
GRNTI 44.01 Общие вопросы энергетики
GRNTI 45.01 Общие вопросы электротехники
GRNTI 50.01 Общие вопросы автоматики и вычислительной техники
GRNTI 62.01 Общие вопросы биотехнологии
GRNTI 69.01 Общие вопросы рыбного хозяйства
GRNTI 70.01 Общие вопросы водного хозяйства
GRNTI 73.34 Водный транспорт
The article highlights the urgency of the research of working processes of a self-cleaning filter designed to purify the engine oil in the internal combustion engines. There was carried out experimental modeling of countercurrent regeneration of self-cleaning filters used in fuel preparation and diesel lubrication systems on ships. The layout of the unit for modeling the working processes of self-regenerating filters includes a service tank, a hydraulic motor with a stirrer, a pump, a hydraulic cylinder, a receiver of compressed air, a waste tank, a filtering element, shut-off and pneumatic control equipment, a pollution gauge, a temperature sensor, and other elements. A planning matrix is formed, and the experiment results on evaluating the efficiency of the self-regenerating filters are illustrated. The main factors of the regeneration coefficient are considered. There are presented the dependencies of evaluating the process effectiveness and predicting the life of filters between dry cleanings. The methods of calculating the regeneration parameters of automated filters based on the SRF-60 and SRFD-120 modules have been presented, which allows choosing the hydrodynamic modes and backwash time of filter elements taking into account the operating conditions of oil filters. The influence of the filtering process regeneration efficiency identified by the specific intensity of the removal of the dispersed phase from the oil, hydrodynamics (Reynolds number) and the relative backwash time, the adhesive properties of sludge, the filter design, and dispersion of the pollution are analyzed. The evidence of the validation of the calculated experimental dependences obtained from the laboratory tests of the filter model and their compliance with the results of field tests of self-cleaning filters on ships are presented. The possibility of calculating and adjusting the off-line operation of the self-cleaning filter in the lubrication systems of marine diesel engines is presented subject to diesel forcing, fuel quality and lubricants used, oil aging, additives wear and contamination by coarse-grained mechanical impurities.
self-regenerating filter, diesel lubrication system, marine diesel, oil refining, filter regeneration, filter working processes
Введение
В современных автоматизированных судовых энергетических установках применяются саморегенерирующиеся фильтры (СРФ) для полнопоточной тонкой очистки моторного масла (ММ) в судовых дизелях [1–3]. Они эффективно защищают трибосопряжения двигателя от абразивного изнашивания, в первую очередь рaмовые и мотылевые подшипники, т. к. имеют тонкость
отсева, равную 30–50 мкм [4].
При подборе СРФ в систему смазки (СС) определенного дизеля необходимо задавать режимы работы этого маслоочистителя (МО) для обеспечения эффективного функционирования с длительным сроком автономной работы. Процесс фильтрования, описанный в работах [5, 6], характеризуется величиной потока масла, подлежащего очистке, тонкостью и полнотой отсева его от нерастворимых загрязнений. Схема расчета этих показателей известна.
Рабочие процессы СРФ, особенно регенерация, слабо изучены [3]. В настоящее время нет рекомендаций по выбору скорости промывочного потока и времени регенерации, чтобы СРФ надежно функционировали в течение срока необслуживаемой работы с достижением требуемой автономности.
Методики расчета показателей СРФ с позиции задания режима регенерации не существует. Параметры регенерации задаются без должного обоснования, поэтому довольно часты случаи нарушения в работе фильтра, когда автоматизированная промывка фильтрующих элементов (ФЭ) не восстанавливает функциональные характеристики МО для эффективного функционирования в режиме фильтрования [7]. Фильтрующие элементы интенсивно забиваются отложениями, и СРФ переходит в частичнопоточный режим работы, пропуская в пары трения дизеля крупные абразивные частицы загрязнений, способные вызывать задиры в трибосопряжениях.
Режим обратной промывки ФЭ фильтра в значительной мере зависит от диспергирующе-стабилизирующих свойств ММ, адгезионных свойств и скорости поступления загрязнений в СС дизеля. Регенерация в определенной мере зависит и от предшествующего ей процесса фильтрования [6, 7]. Скорость накопления отложений на ФЭ, плотность и адгезия отложений на фильтрующей перегородке формируют требования к промывочному импульсу. Интенсивность его по скорости и периодичность действия обратного потока должны полностью соответствовать качество-количественному составу отложений, накапливающихся на фильтровальном материале (ФМ). Его тип и форма переплетения, особенно для тканых материалов, также в значительной мере сказываются на требовании к режиму промывки.
Таким образом, можно заключить, что скорость промывочного потока, периодичность и продолжительность цикла регенерации в большой степени зависят от параметров СС, форсирования и режимов работы дизеля, качества применяемых горюче-смазочных материалов. Параметры регенерации индивидуальны в зависимости от конструкции СРФ [8]. Подбор режимов регенерации осуществляется эмпирически. Имеется необходимость установить связь между процессами фильтрования и регенерации с учетом условий функционирования СРФ. Требуется разработка методики расчета параметров регенерации для обоснования скорости и продолжительности противоточной промывки наиболее распространенных конструкций СРФ с целью обеспечения их эффективного функционирования в СС судовых форсированных тронковых дизелей.
Разработка расчетно-экспериментальной модели процесса регенерации фильтров
Цель прoвoдимого экспериментальнoго моделирования состояла в изучении закономерностей процесса регенерации СРФ. Регенерация при физическом мoделирoвaнии рaссмaтривaлась в связи с циклом фильтровaния, предшествующим промывке и характеризующим блокировку пор, уплотнение и распределение осaдка нa поверхности ФМ и в пopax, глyбинy прoникнoвения чaстиц в кaпилляры, силу aдгезионных и кoгезиoнныx связей дисперснoй фазы с сеткой и кoагуляциoнные кoнтaкты. Oсновные фaктoры, влияющие нa регенерацию, были выявлены путем нaблюдения и кoнтрoля зa рaбoтoй фильтрoв рaзнoгo типa в судoвых фoрсирoвaнных дизелях при oчистке ММ ширoкoгo урoвня эксплуaтaциoнных свoйств [9].
Одним из oснoвных фактoрoв, влияющих на эффективную регенерацию СРФ, являются скoрость промывнoгo пoтoка vр и вязкость промывной жидкости. Так как скорость vф и вязкость фильтруемого потока влияют на закупорку пор ФМ, то в качестве первого фактора выбран показатель, равный отношению критериев Рейнольдса в процессах регенерации и фильтрования Reр / Reф.
Существенное влияние на процесс регенерации также оказывает продолжительность промывки в каждом его цикле. В качестве фактора, характеризующего длительность воздействия промывного потока, принято следующее отношение: τфсφф / τр, где τр, τф – продолжительность регенерации и фильтрования в каждом цикле очистки, с; с – концентрация загрязнителя в фильтруемом масле, %; φф – полнота отсева загрязнителя, отн. ед.
Отложения, скапливаемые на ФЭ, имеют разные адгезионные свойства, поэтому вводится показатель Фр адгезионных свойств отложений, который характеризует удаляемость загрязнений при противоточной промывке ФЭ в стандартизированном цикле «фильтрование – регенерация» модельной установки СРФ, определяемый по отношению перепада давлений на ней до фильтрования и после регенерации [1, 8].
Фактор, влияющий на закупорку пор ФМ и эффективность регенерации, – это соотношение D0,95 / md (номинальной тонкости отсева и среднего размера дисперсной фазы загрязнителя).
Критерий эффективности тканых фильтровальных сеток (ФС) зависит от коэффициентов проницаемости Kп, формы пор eD и пористости m ФМ: Kф = Kпm / dуT0εΔ. Показатель Kф формируется также через диаметр dy уточной нити и шаг T0 проволоки основы [3, 6].
Коэффициент живого сечения опорного каркаса ФЭ fфэ – это отношение площади проходных каналов к общей поверхности элемента. От его значений зависят не только гидравлические, но и регенерационные показатели ФЭ. В табл. 1 представлены значения натуральных уровней факторов и кодовые обозначения.
Таблица 1
Основные факторы, влияющие на эффективность регенерации СРФ
|
Фактор |
Обозначение |
Уровень |
|||
|
Кодовое |
Натуральное |
–1 |
0 |
+1 |
|
|
Гидродинамический режим регенерации |
х1 |
|
1 |
8 |
15 |
|
Продолжительность процесса «фильтрование– регенерация» |
х5 |
|
10–3 |
1 |
2 |
|
Удаляемость (адгезионная активность) загрязнителя |
х2 |
Фр |
0,2 |
0,6 |
1 |
|
Степень дисперсности загрязнителя |
х6 |
|
10 |
35 |
60 |
|
Критерий эффективности ФС |
х3 |
Kф |
0,2 |
0,6 |
1 |
|
Коэффициент «живого сечения» ФЭ |
х4 |
fфэ |
0,3 |
0,6 |
0,9 |
Анализ процесса регенерации СРФ пo результатам наблюдений за эффективностью их работы проиллюстрировал, что для практических целей он может быть описан линейной моделью. Для определения коэффициентов пoзинома был поставлен эксперимент. Предлагаемая матрица планирования (табл. 2) и результаты опытов для каждого варианта сочетания фактов позволили получить значение bi. При представлении факторов в кодированном выражении уравнение регрессии для оценки у имеет следующий вид:
.
Таблица 2
Матрица планирования и результаты эксперимента по оценке эффективности регенерации СРФ
|
№ |
– |
|
Фр |
Kф |
fфэ |
|
|
|
|
|
|
|
– |
b0 |
b1 |
b2 |
b3 |
b4 |
b5 |
b6 |
– |
– |
– |
– |
|
1 |
+ |
– |
– |
– |
+ |
+ |
– |
0,4984 |
–0,6963 |
0,4706 |
–0,7537 |
|
2 |
+ |
+ |
– |
– |
– |
+ |
+ |
0,4287 |
–0,8467 |
0,4568 |
–0,7834 |
|
3 |
+ |
– |
+ |
– |
– |
– |
+ |
0,6604 |
–0,4149 |
0,6295 |
–0,4627 |
|
4 |
+ |
+ |
+ |
– |
+ |
– |
– |
0,9631 |
–0,0375 |
0,9726 |
–0,0278 |
|
5 |
+ |
– |
– |
+ |
+ |
– |
+ |
0,5810 |
–0,5429 |
0,6138 |
–0,4881 |
|
6 |
+ |
+ |
– |
+ |
– |
– |
– |
0,9195 |
–0,0838 |
0,902 |
–0,1031 |
|
7 |
+ |
– |
+ |
+ |
– |
+ |
– |
0,6865 |
–0,3761 |
0,7172 |
–0,3323 |
|
8 |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
0,8591 |
–0,1518 |
0,8347 |
–0,1807 |
|
bi |
–0,3915 |
0,118 |
0,1406 |
0,116 |
0,0289 |
–0,1211 |
–0,0873 |
|
|||
Проведенные натурные лабораторные испытания модели СРФ с использованием теории планирования эксперимента позволили получить регрессионную модель процесса регенерации [8]. По критерию Фишера доказана адекватность модели. Ускоренные испытания позволили получить результаты по интегральному коэффициенту регенерации, которые тождественны данным, характерным для длительных (в течение 2–3 тыс. ч) условий работы СРФ на судах при полнопоточном фильтровании (очистке) ММ дизелей.
В зависимости от вышеперечисленных факторов интегральный коэффициент регенерации может быть представлен выражением
Рассматриваемый показатель через число циклов регенерации nр может быть связан с локальным коэффициентом регенерации соотношением Данная зависимость справедлива при допущении, что процесс зарастания ФС происходит с постоянной скоростью. Принято допущение о постоянстве φр = const на всем промежутке работы СРФ между химическими чистками ФЭ, т. е. за период
его автономной работы.
Оценка процесса регенерации состояла в определении его рабочих параметров, обеспечивающих эффективную работу СРФ. Для этого на модельной установке фильтра (рис. 1) воспроизводили его характеристики, соответствующие условиям работы автоматизированного МО в двигателе внутреннего сгорания (ДВС).
Рис. 1. Схема установки для моделирования рабочих процессов СРФ:
1 – рабочий бак; 2 – гидромотор с мешалкой; 3 – насос; 4 – гидроцилиндр; 5 – ресивер
сжатого воздуха; 6 – сточная цистерна; 7 – мерительный бак; 8 – указатель уровня;
9 – бак запаса масла; 10 – фильтрующий элемент; 11 – корпус фильтра;
12–21 – запорная арматура; 22 – термометрический гальванометр;
23 – дифференциальный манометр; 24 – электронное термореле; 25 – датчик температуры;
26–28 – пневморегулируемая аппаратура; 29 – редуктор сжатого воздуха; 30 – дозатор загрязнений
Режимы физического моделирования, состав искусственного загрязнителя были подобраны так, чтобы за пять циклов «фильтрование – регенерация» остаточные явления на фильтровальной перегородке с позиции гидравлики и неудаляемых отложений соответствовали состоянию СРФ в эксплуатации за 3 тыс. ч работы.
В работе [8] доказано, что интегральный (суммарный) коэффициент регенерации за пять циклов «жестких» режимов работы экспериментальной фильтровальной установки соответствует значению этого показателя φр∑ в эксплуатации к моменту проведения химической чистки СРФ. Модельная установка СРФ соответствовала конструкции фильтра с периодическим режимом регенерации типа СРФД-120 отечественной конструкции [10, 11] и фильтра 6.33 фирмы Boll & Kirch [9, 12]. Введение оценочного показателя интегрального коэффициента регенерации было вызвано необходимостью его определения с высокой точностью, т. к. за один цикл регенерации значение локального коэффициента регенерации φр близко к 1 и фиксация его затруднительна.
Оценка интегрального коэффициента регенерации φр∑ в лабораторном эксперименте осуществлялась гидравлическим методом по остаточным явлениям на фильтровальной перегородке сравнением значения перепада давлений при фильтровании ∆рф∑ = ∆рф5 после пятого цикла промывки с начальным перепадом давлений ∆рф0 (рис. 2).
Рис. 2. Гидравлика фильтрования и регенерации при работе СРФ
В лабораторном эксперименте СРФ восстанавливающее действие регенерации по снижению гидравлического сопротивления фильтра на последнем промывочном цикле по отношению к накопительному перепаду давлений на первом (нулевом) этапе фильтрования формирует интегральный коэффициент регенерации, характерный для эксплуатационных условий работы СРФ:
где ∆рф0, ∆рф∑ – начальный и конечный (после заключительного цикла регенерации) перепад давлений при фильтровании, кПа; ∆рр – перепад в конце цикла фильтрования при включении механизма регенерации, кПа.
Эффективность работы промывочного устройства в СРФ с непрерывно функционирующим механизмом регенерации, когда циклы фильтрования и регенерации кратковременны, а рост перепада давлений и его падение при промывке ФЭ незначительны, эффективность фильтра с рассматриваемых позиций характеризуется коэффициентом стабилизации его характеристик. Этот коэффициент рассчитывается по формуле
(1)
Рост перепада давлений на фильтре из-за остаточных явлений и накопления на фильтровальной перегородке загрязнений, не смываемых при регенерации, определяется следующим образом:
(2)
Для возможности трансформирования результатов лабораторного эксперимента с целью определения возможностей СРФ с непрерывным режимом регенерации на основе формул (1) и (2) получена следующая связь между показателями эффективности регенерационного процесса:
(3)
Для исследования процесса регенерации были выявлены главные факторы, влияющие на этот процесс [7, 8]. Основным фактором, формирующим коэффициент регенерации, является соотношение продолжительности процессов фильтрования τф и регенерации τр. При этом удельная интенсивность схφф накопления нерастворимых продуктов (НРП) на фильтре существенным образом оказывает воздействие на эффективность регенерации и предопределяет необходимость использования комплексного параметра, влияющего на качество промывки ФЭ [6]. Он назван относительной продолжительностью процесса «фильтрование – регенерация», предназначен для учета фильтрования в формировании показателя φр и может быть представлен симплексом
где cх, φф – концентрация в масле НРП, полнота их отсева при фильтровании, отн. ед.
Вторым по важности во влиянии на процесс регенерации является показатель интенсивности гидродинамического режима промывки, определяемый через соотношение критериев Рейнольдса Rep / Reф при регенерации и фильтровании, выражаемых через определяющий размер ФМ (номинальная тонкость отсева) и поверхностную скорость рассматриваемых процессов.
Весьма существенную (доминирующую) роль при смыве отложений играет адгезионная активность отложений Фр. Адгезионные свойства оценивали по их удаляемости из ФС полотняного переплетения под воздействием стандартного промывочного потока [8]. Чем выше у отложений промывочный эффект, тем ниже адгезионные свойства. По сути, в диапазоне Фр = 0,2–0,9 этим показателем оценивалась не адгезионная активность, а способность отложений к удалению при промывке. Показатель Фр хорошо коррелируется с удаляемостью отложений. С его увеличением регенерационный импульс для смыва отложений уменьшается.
Значительное место в формировании φр имеет также показатель эффективности ФМ Kф. Физически природа этого коэффициента представлена в работах [5, 7]. Его значение зависит от геометрии и параметров полотняного переплетения ФС, т. е. от коэффициента проницаемости, формы пор и пористости материала. Факторы ∆0,95 / md и fфэ меньше всего, как выявлено в лабораторном эксперименте [6], влияют на эффективность регенерации. Первый из них характеризуется соотношением тонкости отсева ФМ и среднего размера тонкодиспергированных частиц НРП загрязнений ММ. Второй указывает на просветность (отношение площади отверстий к общей поверхности подложки) опорного каркаса ФМ.
Расчет и анализ регенерационной эффективности саморегулирующихся фильтров в эксплуатационных условиях
Судовой эксперимент с фильтровальными модулями типа СРФ-60 и СРФД-120 [2, 7] при очистке ММ групп 10(14)-Д2(цл20, цл30) во время работы среднеоборотных тронковых форсированных дизелей на низкосортных топливах проиллюстрировал возможность соблюдения МО режима автономного функционирования в течение 3–4 тыс. ч. Такая периодичность обслуживания СРФ возможна, если интегральный коэффициент регенерации в натуральном виде или сформулированный по показателю βр к моменту химической чистки ФЭ составлял 0,7. Это нормативное значение φр∑ принято для расчета основных показателей промывочного процесса, следование которым позволит соблюсти контрольную автономность фильтра, равную 3 тыс. ч.
Приравнивая выражение (3) величине φр∑ = 0,7, получим систему уравнений, по которой, зная относительное время регенерации , можно задать гидравлику промывки по
, чтобы реализовать нормативное значение
. Возможно решение обратной задачи: по гидравлическому режиму обратной промывки
находим требуемое время регенерации
. Система имеет вид:
(4)
Объединение уравнений системы (4) позволит сформировать промывочный индекс Kр, по которому можно подобрать СРФ, удовлетворяющий действующим нормативам по основным технико-экономическим показателям с соблюдением требований системы «дизель – эксплуатация – топливо – масло – очистка» (ДЭТМО). В общем виде выражение для промывочного индекса представляется следующим уравнением:
(5)
Выбор параметров регенерации фильтра может осуществляться по промывочному индексу. Его значение, соответствующее конкретным условиям функционирования СРФ, выбирается по зависимости (5).
Она сформирована с учетом смываемости (адгезионных свойств) отложений. Показатель Фр зависит от качества применяемых горюче-смазочных материалов, прежде всего от моюще-диспергирующих свойств ММ и интенсивности его старения (карбонизации), наличия асфальто-смолистых продуктов в отложениях.
Как изменяется значение регенерационного индекса моделей СРФ-60 и СРФД-120 по мере ужесточения условий их функционирования иллюстрирует рис. 3. При его формировании учитывались конструктивные особенности фильтров и условия функционирования их регенерационных устройств.
Рис. 3. Влияние на промывочный индекс фильтров основных факторов
регенерационного процесса
Градация факторов хi зависимости (5) осуществлялась равномерно в диапазоне от нижнего значения (–1) до верхнего (+1). Уровни кодированных значений факторов приведены в работах [8, 13].
Для СРФ, функционирующих в СС судовых дизелей, рабочий диапазон Kр находится в пределах 0,5–2. Его формирование осуществлено при равномерном изменении всех факторов в кодированном виде от +0,5 до –0,25. Функционируя в этих условиях, модули СРФ-60 и СРФД-120 способны реализовать режим автономной (необслуживаемой) работы = 3 тыс. ч. Рабочая зона (см. рис. 2) комбинированных систем тонкой очистки масла (КСТОМ) большинства дизелей при использовании автоматизированных фильтров, созданных на базе модуля СРФ-60 статистически (наиболее часто), реализуется состоянием А (Kр = 1,13), а для конструкции СРФД-120 – состоянием В (Kр = 2).
Учитывая значение промывочного индекса для заданных условий функционирования конкретного СРФ, по уравнению (5) можно выбрать основные компоненты его регенерационного процесса. Возможности варьирования компонентами и
для довольно жестких условий работы модулей СРФ-60 (непрерывный режим регенерации) и СРФД-120 (периодический режим) приведены на рис. 4.
Рис. 4. Зависимость продолжительности регенерации фильтров от соотношения
скоростей промывочного и фильтровального потоков
Наиболее рациональный режим регенерации для СРФ-60 при значении Kр = 1,13 возможен при непрерывном вращении регенерационного устройства с частотой 0,1–2 мин–1. При использовании патента № 163757 на полезную модель переключение с одной фильтровальной камеры на другую осуществляется мгновенно без потерь времени на перемещение распределителя между ними. В этом случае при относительном времени регенерации = 0,1 процесс регенерации будет эффективен, если
будет выше 2,66, т. е. скорость промывки ФЭ должна превышать скорость фильтрования почти в 3 раза.
Для модуля СРФД-120 (Kр = 3) легко реализуем режим промывки = 4,7, что требует на каждом цикле регенерации воздействия на отложения для их эффективного смыва в течение
= 0,016. Зная возможности регенерационного устройства по интенсивности промывочного импульса (давления воздуха для подачи промывочного масла), можно определить, как часто будет включаться в работу цикл регенерации. По связи показателей
и
в регенерационном индексе Kр, варьируя каждым из них, можно обеспечить эффективную промывку ФЭ.
Условия работы СРФ в смазочных системах ДВС на судах, которые полностью воспроизводились при лабораторных испытаниях модели фильтров, приведены в табл. 3.
Таблица 3
Статистические данные по состоянию ММ в смазочных системах
судовых дизелей при эффективном функционировании СРФ
|
Уровень форсирования дизеля и применяемое масло |
Работа на топливе |
Доля присадок, находящихся в активной форме |
Количество |
||
|
pme, МПа |
Марка масла |
Топливо |
Содержание серы, % |
|
|
|
0,5–0,8 |
М-10(14)-Г2(цс) М-10(14)-Д2(цл20) |
СМТ ДТ, Ф-5, Ф-12 |
0,1–0,5 0,5–2 |
0,2–0,4 0,3–0,4 |
75–100 150–200 |
|
0,8–1,2
|
М-10(14)-Г2(цс) М-10(14)-Д2(цл20) М-14(16)-Д2(цл30) |
СМТ ДТ, Ф-5, Ф-12 ДМ, М-40, М-100 |
0,1–0,5 0,5–2 2–3,5 |
0,2–0,3 0,3–0,4 0,3–0,4 |
100–150 200–250 300–350 |
|
1,2–2 |
М-10(14)-Г2(цс) М-10(14)-Д2(цл20) М-14(16)-Д2(цл30) |
СМТ ДТ, Ф-5, Ф-12 ДМ, М-40, М-100 |
0,1–0,5 0,5–2 2–3,5 |
0,2–0,3 0,2–0,3 0,2–0,3 |
150–200 250–300 350–400 |
В табл. 3 проиллюстрировано, при каких характеристиках звеньев системы ДЭТМО результаты модельных испытаний по определению φр∑ можно распространить на эксплуатационные показатели СРФ. Тождественность лабораторных и натурально замеренных значений φр∑ соблюдается при соответствии качества топлива и ММ с уровнем форсирования дизеля по среднему эффективному давлению рme.
Апробированные характеристики звеньев ДЭТМО, приводящие к надежной работе дизеля, по состоянию ММ фиксируются следующими значениями показателей и N̅г (табл. 3), определяемыми к моменту отработки маслом 2 тыс. ч. Доля присадок в ММ, находящихся в активной форме, должна составлять 0,2–0,4 их содержания в свежем масле. При этом необходимо, чтобы дисперсность нерастворимой фазы загрязнений в ММ находилась в пределах ∆0,95 / md = 10÷60. Уровень N̅г грубодисперсной фазы НРП (количество частиц крупнее 5 мкм) должен составлять 75–400 тыс. шт./мл. Статистические показатели по
и
приведены для периода стабилизации параметров старения ММ, что наблюдается через 1–3 тыс. ч его работы [2, 7].
Продолжительность работы СРФ до проведения профилактического осмотра и химической чистки ФЭ определяется по достижению перепада давления , фиксируемого сразу же после цикла регенерации. В этом случае число nх.ч циклов «фильтрование – регенерация», когда необходимо проведение регламентных работ, составляет
(6)
На основе соотношений (5) и (6) получено выражение для расчета и корректировки (в зависимости от условий эксплуатации) срока автономной работы СРФ (периодичности освидетельствования и химической чистки МО):
(7)
где Пτ, и Nгτ, N̅г – реальное и нормативное содержание в масле многофункциональных присадок и грубодисперсных нерастворимых загрязнений; μСРФ = 0,7–1,2 – коэффициент, учитывающий конструктивные особенности фильтра.
Использование зависимости (7) в практике эксплуатации СРФ позволяет прогнозировать состояние и планировать сроки его профилактического обслуживания с учетом условий работы в системе ДЭТМО. Обобщение опыта использования СРФ, комплектуемых на базе модулей СРФ-60 и СРФД-120 [2, 7, 10, 11], в смазочных системах судовых тронковых дизелей подтвердило, что период их автономной работы может составлять 3–5 тыс. ч. Факторы, вызывающие снижение , состоят в интенсивном срабатывании присадок, несоответствии качества масел применяемым топливам, интенсивном загрязнении ММ НРП при нарушении работы топливной аппаратуры. Значительному увеличению
способствует использование КСТОМ, особенно при дополнительной глубокой очистке масла сепарированием (центрифугированием) [13, 14]. Расчетная зависимость (7) на основе данных, приведенных в табл. 3, позволяет с высокой точностью (достоверностью) корректировать показатель
.
Выводы
1. Полученная по результатам лабораторных испытаний и выраженная позиномом φр∑ = f (xi) модель регенерации СРФ трансформирована на эксплуатационные условия работы фильтра, что позволяет идентифицировать параметры механизированной (автоматизированной) промывки его ФЭ обратным потоком – гидродинамическую интенсивность и продолжительность этого процесса с учетом адгезионной активности отложений, дисперсности нерастворимых загрязнений и функциональных особенностей МО.
2. Доказана работоспособность и адекватность расчетно-экспериментальной модели регенерации СРФ в эксплуатационных условиях при очистке ММ в судовых дизелях. Через нормативное значение интегрального коэффициента регенерации и регенерационный индекс фильтра имеется возможность определять автономный срок работы СРФ в зависимости от срабатывания многофункциональных присадок и содержания в масле грубодисперсных нерастворимых загрязнений.
3. Приведены статистические показатели по интенсивности старения ММ при разных уровнях форсирования дизеля в широком диапазоне изменения качества применяемых горюче-смазочных материалов, что позволяет осуществлять обоснованный выбор СРФ и режимов его функционирования в многозвенной системе ДЭТМО и эффективно использовать этот очиститель при комбинированной тонкой очистке масла.
1. Kicha G. P., Polorotov S. P. Zarubezhnye avtomaticheskie fil'try tonkoj ochistki masla i topliva sudovyh energeticheskih ustanovok [Foreign automatic fine filters for oil and fuel of marine power plants]. Sudostroenie za rubezhom, 1982, no. 3, pp. 58-73.
2. Kicha G. P., Nadezhkin A. V., Bojko S. P. Rezul'taty ekspluatacionnyh ispytanij samoregeneriruyushchegosya fil'tra v sudovyh dizelyah v sostave kombinirovannogo masloochistitel'nogo kompleksa [Test results of self-regenerating filter operation in marine diesel engines as part of combined oil refining complex]. Vestnik gosudarstvennogo universiteta morskogo i rechnogo flota imeni admirala S. O. Makarova, 2019, no. 4, vol. 11, pp. 718-726.
3. Kicha G. P., Artem'ev A. K., Nadezhkin A. V., Shkarenko V. A. Opyt primeneniya i perspektivy razvitiya samoochishchayushchihsya fil'trov v sistemah smazki sudovyh DVS [Practice of application and development prospects of self-cleaning filters in marine ICE lubrication systems]. Dvigatelestroenie, 1985, no. 7, pp. 35-38.
4. Kicha G. P. Ekspluatacionnaya effektivnost' novyh masloochistitel'nyh kompleksov v forsirovannyh dizelyah [Operational efficiency of new oil cleaning systems in forced diesel engines]. Dvigatelestroenie, 1987, no. 36, pp. 25-27.
5. Kicha G. P., Bojko S. P. Identifikaciya razdelitel'noj sposobnosti tkanyh regeneriruemyh fil'troval'nyh materialov novogo pokoleniya [Identification of separation ability of woven regenerated filter materials of new generation]. Nauchnye problemy transporta Sibiri i Dal'nego Vostoka, 2015, no. 3, pp. 132-139.
6. Kicha G. P., Artem'ev A. K., Nadezhkin A. V. Optimizaciya i vybor parametrov tkanyh setok toplivnyh i maslyanyh samoochishchayushchihsya fil'trov [Optimization and selection of parameters of woven mesh for fuel and oil self-cleaning filters]. Dvigatelestroenie, 1984, no. 11, pp. 28-31.
7. Kicha G. P., Perminov B. N., Nadezhkin A. V. Resursosberegayushchee masloispol'zovanie v sudovyh dizelyah [Resource-saving oil use in marine diesel engines]. Vladivostok, Izd-vo MGU im. adm. G. I. Nevel'skogo, 2011. 372 p.
8. Kicha G. P., Bojko S. P. Eksperimental'noe modelirovanie effektivnosti processa regeneracii samoochishchayushchihsya fil'trov, funkcioniruyushchih v sistemah smazki sudovyh dizelej [Experimental modeling of efficiency of regeneration process of self-cleaning filters operating in marine diesel engine lubrication systems]. Morskie intellektual'nye tekhnologii, 2015, no. 3 (29), vol. 1, pp. 93-100.
9. Dunn A. R. Selection of wire cloth for filtration and separation. Filtration and Separation, 1980, vol. 17, no. 10, pp. 437-451.
10. Kicha G. P., Pak N. K. Novye inzhenernye resheniya v konstrukciyah samoregeneriruyushchihsya fil'trov dlya ochistki topliv i smazochnyh materialov na sudah [New engineering solutions in design of self-regenerating filters for cleaning fuels and lubricants on ships]. Morskie intellektual'nye tekhnologii, 2013, no. 1, pp. 54-59.
11. Kicha G. P., Nadezhkin A. V., Pak N. K. Samoregeneriruyushchijsya fil'tr novoj konstrukcii dlya ochistki topliv i smazochnyh masel na sudah [Newly designed self-regenerating filter for cleaning fuels and lubricants on ships]. Nauchnye problemy transporta Sibiri i Dal'nego Vostoka, 2013, no. 1, pp. 203-207.
12. Lennartz R. Full flow filtration in lubricating oil systems. Second World Filtration Congress, Proc. London, 1979. Pp. 541-548.
13. Nadezhkin A. V., Kicha G. P. Tribomonitoring i tribodiagnostika sudovyh dizelej [Tribomonitoring and tribodiagnostics of marine diesel engines]. Mauritius, Palmarium Academic Publishing, 2018. 422 p.
14. Kicha G. P., Nadezhkin A. V., Pak N. K. Optimizaciya raboty masloochistitel'nogo kompleksa sudovyh dvigatelej vnutrennego sgoraniya na osnove variacionnogo ischisleniya [Optimization of oil-cleaning complex of marine internal combustion engines based on calculus of variations]. Vestnik inzhenernoj shkoly Dal'nevostochnogo federal'nogo universiteta, 2012, no. 3 (12), pp. 9-19.
