Russian Federation
Russian Federation
The article considers the problem of improving power efficiency of the diesel generator power plants as one of the priority objectives for development of low power generation in Russia. Improving energy efficiency for autonomous facilities is directly related to the optimization of hydrocarbon fuel consumption by marine diesel engines. It is possible to optimize the fuel consumption of internal combustion engines by creating variable-speed diesel generators (VSDG), which are diesel-generator units with semiconductor converters, i.e. systems with valved generators. Optimization of specific fuel consumption by VSDG is provided by the forced regulation of the rotational speed of the shaft of the internal combustion engine in accordance with its multi-parameter characteristic in the shared load conditions of the power plant. The synchronous electric machine is used as a generator as part of a ship power station. Its use in the classic constant-speed diesel generators is more preferable than an asynchronous electric machine. In the development of VSDG - valved power plant - the use of an electric machine with a phase rotor as a generator is technically justified, because the installed capacity of the frequency converter in the rotor circuit of an asynchronous generator with a phase rotor is determined by the sliding power and, with a limited range of speed control, SDGV significantly reduces the installed capacity of the electrical equipment. Such power topology of a ship’s power plant is called VSDG based on a dual-power machine. There has been proposed to consider a variant of a ship power plant based on VSDG with a dual-power machine. Its functional diagram and mathematical model are developed. A structural diagram is presented and dynamic modes of the amplitude and frequency of the generated voltage are modeled during electrical load switching.
valved power station, dual power machine, variable speed diesel generator, power saving controller, associative memory
Введение
В дизель-генераторных установках (ДГУ) в качестве электрического генератора, как правило, используется синхронная машина, что связано с ее технической возможностью по регулированию величины и направлению потока реактивной мощности. При создании высокоэффективных дизель-генераторных установок переменной частоты вращения (ДГПЧВ) применение асинхронной машины с фазным ротором также технически обосновано, что обусловлено возможностью снижения установленной мощности преобразователя частоты (ПЧ). Для варианта ДГПЧВ на основе машины двойного питания (МДП) мощность ПЧ в роторной цепи генератора определяется мощностью скольжения, а не полной мощностью электрической машины, как при использовании синхронного генератора с ПЧ в статоре. С учетом технологически обоснованного диапазона энергоэффективных частот вращения дизеля при работе ДГПЧВ в режимах долевых нагрузок (не менее 70 % от номинального значения частоты вращения) мощность ПЧ составляет не более 30 % от мощности генератора, что существенно снижает установленную мощность силового электрооборудования электростанции.
Принцип работы дизель-генераторных установок переменной частоты вращения по схеме машины двойного питания
Приведем краткое описание функциональной схемы вентильной дизель-генераторной электростанции на основе МДП. Формирование и последующая стабилизация энергоэффективной частоты вращения дизеля осуществляется с помощью блока электропривода рейки топливного насоса (ЭПН) [1, 2]. При этом формирование требуемой частоты вращения происходит в задатчике экономичного режима работы (ЗЭР), на вход которого от блока вычисления мощности (ВМ) поступает информация о величине мощности нагрузки на электростанцию. Вычисление текущего значения мощности происходит с помощью датчиков тока (ДТ) и напряжения (ДН). Стабилизация энергоэффективной частоты вращения дизеля на режимах долевой нагрузки ДГПЧВ осуществляется средствами регулятора частоты вращения дизеля (РЧВ), структура которого может быть реализована как на базе классического ПИ-регулятора, так и с помощью аппарата нечеткой логики.
Стабилизацию параметров генерируемой электроэнергии ДГПЧВ на основе МДП обеспечивает ПЧ. Система автоматического регулирования (САР) управляет ПЧ в зависимости от сигналов с ДТ, ДН, датчиков величины и частоты напряжения (ДЧ) (рис. 1).
Рис. 1. Функциональная схема вентильной дизель-генераторной электростанции по схеме МДП:
ИЭД – исполнительный электродвигатель; АГ – асинхронный генератор;
ДТоп – датчик потребления топлива
На рис. 2 представлена функциональная схема ЗЭР, которую можно разделить на четыре основных элемента, объединенных общей информационной шиной: контроллер обучения (КО), контроллер управления (КУ), ассоциативная память (АП) и память типа Flash.
При необходимости возможно дальнейшее расширение системы для управления несколькими генераторными установками данного типа.
Ассоциативная память представляет собой многослойную нейронную сеть. Она накапливает дискретные значения оптимальной частоты вращения дизельного двигателя для различных значений мощности нагрузки электростанции. Накопленная информация позволяет АП генерировать значения оптимальной частоты вращения дизельного двигателя для отсутствующих в памяти дискрет. Таким образом, система не нуждается в знании непрерывной зависимости оптимальной частоты вращения вала дизельного двигателя от мощности нагрузки электростанции = f(P). Необходимо подчеркнуть, что зависимость
= f(P) при эксплуатации ДГПЧВ постоянно уточняется в соответствии с изменениями условий работы и характеристик дизеля в процессе его износа, марки топлива и др.
Рис. 2. Функциональная схема ЗЭР
Благодаря наличию АП ЭПН является самообучающейся системой. «Обучение» АП, производимое КО, заключается в выявлении значения ωопт для конкретного значения мощности нагрузки P и расчете весов связей нейронов для получения устойчивой логической пары P – ωопт. Процесс определения ωопт заключается в определении минимума функции расхода топлива для конкретного значения P.
Контроллер управления обрабатывает сигналы с ДТоп и ВМ и формирует сигнал управления на ИЭД в соответствии с ωопт для текущего значения мощности нагрузки P. Если величина Р входит в диапазон «обучения», то блок КУ передает ее АП, определяя тем самым величину ωопт. После этого происходит сопоставление значений P и частоты вращения дизеля, хранящейся в энергонезависимой памяти типа Flash. Это значение частоты вращения рассчитывается методом линейной интерполяции по накопленным в АП значениям ωопт для дискретных значений P. Если расчетный и ассоциативный результаты существенно различаются на величину, превышающую заданную ошибку ξ, то АП проходит процесс «дообучения». В противном случае сигнал задания передается ИЭД. Таким образом, исключаются заведомо ложные значения ωопт.
Рассмотрим математическое описание элементов силового оборудования ДГПЧВ. Основным элементом ДГПЧВ является дизельный двигатель с газотурбинным наддувом, который можно описать системой дифференциальных уравнений, характеризующих его динамические свойства [3]:
(1)
где ,
,
,
,
,
– безразмерные величины изменения частоты вращения вала дизеля, давления нагнетаемого воздуха, нагрузки дизеля, частоты вращения ротора турбины, положения рейки топливного насоса и цикловой подачи топлива;
,
,
,
– постоянные времени дизеля в канале нагрузочного воздействия, турбонагнетателя, впускного коллектора и дизеля в канале регуляторного воздействия.
Математическая модель МДП-генератора, построенная на базе уравнений Парка – Горева, в системе синхронно вращающихся координат, вращающейся с частотой поля статора w1 [3]:
(2)
где – проекции векторов напряжения статора и ротора на осях X и Y ортогональной системы координат;
– проекции векторов токов статора и ротора на осях X и Y;
– проекции векторов потокосцеплений на осях X и Y.
Нагрузка вентильной электростанции по схеме МДП описывается системой уравнений [3]:
(3)
где R2 – активное сопротивление ротора генератора; Lн – индуктивность нагрузки; Х1, Х2, Хm, Rн, Хн – реактивные сопротивления статора и ротора и цепи намагничивания, активное и реактивное сопротивления нагрузки; IнХ, IнY – проекции вектора тока нагрузки на осях X и Y; IПЧХ, IПЧY – проекции обобщенного вектора тока ПЧ на стороне сети; Рген, Рнаг – активные мощности МДП и нагрузки соответственно; – эталонное значение частоты напряжения статора МДП.
На рис. 3 представлена структурная схема имитационной модели ДГПЧВ, разработанная на основе систем уравнений (1)–(3).
В соответствии со структурной схемой в пакете MatLab разработана имитационная модель ДГПЧВ на основе МДП (в тексте статьи не приведена). На рис. 4 представлены результаты имитационного эксперимента динамических режимов коммутации нагрузки на ДГПЧ по схеме МДП, в частности подключение 100 % активной и реактивной нагрузки.
|
|
Рис. 3. Структурная схема вентильной дизель-генераторной электростанции по схеме МДП |
Рис. 4. Зависимости U1(t) и f1(t) при подключении нагрузки Sном = Pном(cosφнаг = 1), t = 0,1 c;
Sном = Qном(cosφнаг = 0), t = 0,3 c; 1 – sнастр = 0,2; 2 – sнастр = 0,5; 3 – sнастр = 1:
а – без учета перекрестных связей; б – с учетом перекрестных связей
Результаты представлены как для системы без учета перекрестных связей (рис. 4, а), так и для системы с учетом перекрестных связей между контурами регулирования (рис. 4, б) при настройке регуляторов тока на различные скольжения (sнастр).
Параметры МДП-генератора: Р = 160 кВт; h = 0,925; U = 380 В; I1Н = 170 A; nН = 1 455 об/мин; I2 = 325 A; cosj = 0,89; KТР = 2,18; Iμ= 50 A; Х1 = 6,762 Ом; Х2 = 6,489 Ом; ХМ = 6,416 Ом; R1 = 0,0387 Ом; R2 = 0,01565 Ом.
Преобразователь частоты в схеме представлен в виде апериодического звена с передаточными коэффициентами KПс = 45, KПр = 45 и постоянной времени Тm = 0,002 с. Коэффициенты передачи ДТ, а также датчиков амплитуды и частоты напряжения равны соответственно: KДТ (АГ1) = 0,015 мВ/А; KДТ (АГ2) = 0,003 мВ/А; KДН = 0,013, KДЧ = 0,01 мВ/Гц.
Первоначальные провалы амплитуды и частоты напряжения не зависят от наличия перекрестных связей между контурами регулирования ДГПЧВ. Отметим, что игнорирование действия перекрестных связей приводит к некоторому снижению колебательности и времени переходных процессов в контурах регулирования параметров генерируемой ДГПЧВ электроэнергии. При этом результаты моделирования подтверждают обеспечение стабилизации параметров генерируемой электроэнергии и требуемых (согласно Морскому Регистру Судоходства) показателей качества регулирования в динамике (допустимых значений провалов и всплесков амплитуды и частоты напряжения) ДГПЧВ на режимах долевой нагрузки при соответствующих значениях энергоэффективной частоты вращения дизеля.
Заключение
Предложен вариант судовой вентильной дизель-генераторной электростанции на основе ДГПЧВ по схеме МДП [4–6]. Разработаны функциональная и структурная схемы данного варианта вентильной дизель-генераторной электростанции. Представлено математическое описание электростанции. Проведено моделирование динамических режимов амплитуды и частоты выходного напряжения электростанции при коммутации нагрузки на режимах долевой нагрузки электростанции. Проиллюстрировано, что применение интеллектуальных средств управления в составе дизель-генераторных электростанций с переменной частотой вращения вала позволяет реализовать новый поход к управлению скоростью дизельного двигателя [7–9].
1. Khvatov S. V., Titov V. G., Khvatov O. S. Upravliaemye avtonomnye asinkhronnye generator dlia maloi energetiki [Controlled autonomous asynchronous generators for small-scale energy supply. Problemy sozdaniia i ekspluatatsii novykh tipov elektroenergeticheskogo oborudovaniia, 2004, no. 6, pp. 99-109.
2. Khvatov O. S., Dar’enkov A. B. Power plant based on a variable-speed diesel generator. Russian Electrical Engineering, 2014, no. 3, pp. 145-149.
3. Khvatov O. S. Elektrotekhnicheskie generatornye kompleksy peremennoi chastity vrashcheniia na osnove mashiny dvoinogo pitaniia: monografiia [Electrotechnical generator complexes of variable speed based on dual-power machine: monograph]. Nizhnii Novgorod, Izd-vo VGUVT, 2015. 275 p.
4. Abad G., Lopez J., Rodriguez M. A., Iwanski G. Double fed induction machine. Modeling and control for wind energy generation. New York, John Wiley & Sons Publ., 2011. 633 p.
5. Liapin A. S. Model'noe issledovanie mashiny dvoinogo pitaniia s tokovym upravleniem [Model study of dual-current machine with current control]. Nauchno-tekhnicheskii vestnik informatsionnykh tekhnologii, mekhaniki i optiki, 2016, vol. 16, no. 4, pp. 731-737.
6. Grigor'ev A. V., Petukhov V. A. Sovremennyei perspektivnye sudovye valogeneratornye ustanovki [Modern and promising ship shaft generator sets]. Saint-Petersburg, Izd-vo GMA im. adm. S. O. Makarova, 2009. 176 p.
7. Pronin M. V., Vorontsov A. G., Bazhanova A. A., Kelesh F. G. Eksperimental'nye issledovaniia sistemy s asinkhronizirovannym generatorom-dvigatelem i kaskadnym preobrazovatelem chastoty [Experimental studies of system with asynchronized generator-motor and cascade frequency converter]. Izvestiia SPbGETU «LETI», 2017, no. 4, pp. 50-60.
8. Ponkratov A. S., Miroshnik D. N. Ispol'zovanie mashiny dvoinogo pitaniia v kachestve generator peremennogo toka. Innovatsionnye perspektivy Donbassa [Using dual power machine as alternator. Innovative prospects of Donbass]. Materialy Mezhdunarodnoi nauchno-prakticheskoi konferentsii (Donetsk, 02–22 maia 2015 g.). Donetsk, Izd-vo DonNTU, 2015, pp. 12-21.
9. Krutov V. I. Avtomaticheskoe regulirovanie dvigatelei vnutrennego sgoraniia: uchebnoe posobie [Automatic regulation of internal combustion engines: tutorial]. Moscow, Mashinostroenie Publ., 1979. 615 p.
