graduate student
Penza, Penza, Russian Federation
employee from 01.01.1987 until now
Penza, Penza, Russian Federation
UDK 62 Инженерное дело. Техника в целом. Транспорт
GRNTI 67.21 Инженерные изыскания в строительстве
GRNTI 67.01 Общие вопросы строительства
OKSO 08.06.01 Техника и технологии строительства
BBK 38 Строительство
BBK 308 Монтаж, эксплуатация, ремонт машин и промышленного оборудования
BISAC ARC024000 Buildings / General
The purpose of this research is to estimate the bearing capacity of bored piles with broadening, formed by stone rolling. A series of static tests of the existing piles was performed in accordance with the requirements of the current regulatory documentation, the analysis of the obtained results was carried out. According to this experimental researches, was made a conclusion about the advisable to take into account the standard values of settlements at the determining of the bearing capacity of piles by ground. The results of field tests were compared with the calculated values, determined by calculation with the recommendations of SP 24.13330.2011. Noted, that the value of load, corresponding to the moment of the pile «failure», should be taken as a criterion of the factual bearing capacity.
bored piles with broadening, expansion, bearing capacity, static tests, critical resistance, settlement
В настоящее время при устройстве фундаментов современных зданий и сооружений значительное распространение получили варианты оснований с использованием свай как наиболее надежное решение при строительстве в сложных инженерно-геологических условиях городских агломераций. Применение свайных вариантов фундаментов позволяет обеспечить требуемую надежность и долговечность надземных конструкций [1].
Несущая способность свай является одним из наиболее важных критериев при оценке эффективности используемых инженерных решений. С практической точки зрения определение несущей способности свай еще до начала выполнения работ по устройству последних считается наиболее важным вопросом, решение которого является необходимым условием надежности при устройстве рассматриваемых фундаментов и обеспечения максимального использования несущей способности грунтов основания. Таким образом, совершенствование традиционных методик определения несущей способности свай имеет особую важность в современном геотехническом проектировании, что обуславливает актуальность дальнейшего исследования данного вопроса.
Применение основных положений строительных нормативов, теории упругости, механики грунтов и метода конечных элементов строительной механики позволяет спрогнозировать совместную работу свай и окружающего грунтового массива еще на стадии проектирования. В то же время, все результаты, полученные при выполнении численных расчётов, требуют апробации путём проведения экспериментальных исследований с учётом реальных условий площадки строительства. С этой целью в геотехническом строительстве применяют полевые испытания грунтов натурными или эталонными сваями.
Известно, что среди всех методов определения несущей способности свай наиболее достоверные результаты дают статические испытания свай вдавливающей нагрузкой, выполненные согласно ГОСТ 5686-2012. Данный способ нашел свое применение на различных этапах строительства – как на стадии выполнения изысканий, до начала рабочего проектирования, так и в процессе массового устройства свай.
В соответствии с рекомендациями, изложенными в действующих нормативных документах, для фундаментов зданий и сооружений (кроме мостов и гидротехнических сооружений) за частное значение предельного сопротивления свай Fu действующему усилию следует принимать такую нагрузку, при которой испытываемая свая получит осадку, значение которой определяется по формуле:
где
- коэффициент перехода от предельного значения средней осадки фундамента здания или сооружения к осадке сваи, полученной при статических испытаниях с условной стабилизацией (затуханием) осадки, и составляет 0,2 (согласно п. 7.3.5. СП 24.13330.2011).
По мнению авторов, действующие нормативные рекомендации определения несущей способности грунтов с использованием зависимости «нагрузка-осадка» не отражают реальные особенности грунтовых условий и современных технологий. Применение традиционного подхода не даёт возможность определить действительную несущую способность свай.
Анализ вышеуказанных зависимостей, выявленных при многочисленных испытаниях свай в различных грунтовых условиях строительных площадок, показывает, что зачастую полученное значение частного сопротивления с учётом 
не характеризует предельную работу сваи в стадии исчерпания предельного состояния грунтового основания. Действительно же, величина несущей способности сваи должна соответствовать такому значению приложенного усилия, при котором имеет место «срыв» сваи – явление, характеризующееся постоянным нарастанием перемещений сваи без увеличения нагрузки [2]. В соответствии с выполненными наблюдениями можно сделать вывод, что «несущая способность» не может быть определена как величина, зависящая от предельно допускаемых значений осадок для проектируемого здания или сооружения, приводимых в действующих нормативных документах. При таком подходе «несущая способность» зависит не столько от грунтовых условий сваи, а в большей степени от конструктивных особенностей надземной части объекта.
С целью совершенствования традиционной методики оценки фактической несущей способности свай авторами настоящей статьи проведены статические испытания свай на площадке строительства, расположенной в г. Тольятти Самарской области. На данном объекте было выполнено устройство буронабивных свай с уширением (БНСу), сформированным путём раскатки щебня с использованием поступательно вращающегося наконечника рабочего органа буровой установки. Применение данной технологии позволяет обеспечить повышение сопротивления грунта под уширением вследствие формирования уплотненной зоны, в пределах которой увеличивается прочность и снижается деформативность грунтового основания [3].
Опытные БНСу представляют собой сваи с длиной ствола L = 6,5 м, диаметром d = 0,6 м и с уширением Dy = 1,0 м. Материал свай – бетон В20 W6, объем щебня в уширении Vщ = 1,0 м3.
Геологическое строение исследуемого участка характеризуется развитием мощной толщи аллювиальных отложений среднего звена (aQII), представленных в основном суглинками и песками, перекрытых с поверхности насыпными грунтами. Условия залегания грунтов показаны на инженерно-геологическом разрезе (рис. 1), где выделено 2 элемента (ИГЭ):
- tQIV ИГЭ 1 – Насыпной грунт: суглинок, перемешанный с почвой суглинистой, включениями дресвы, щебня, строительного мусора. Встречен во всех скважинах. Мощность слоя 2.0 - 3.0 м.
- aQII ИГЭ 2 – Суглинок желтовато-коричневый твёрдой и полутвёрдой консистенции. Вскрыт всеми скважинами. Подстилает насыпные грунты ИГЭ 1 на глубинах 2.0 – 3.0 м., максимальная вскрытая мощность слоя 8.0 м.
Подземные воды скважинами, пройденными до глубины 10,0 метров, не вскрыты. Опасных физико-геологических процессов в районе строительства и прилегающих участков не выявлено. Физико-механические характеристики грунтов сведены в таблицу 1.
Таблица 1
Физико-механические характеристики грунтов
|
№ ИГЭ |
Название |
E |
φ |
С |
IL |
γ |
|
МПа |
град. |
кПа |
д.е. |
т/м3 |
||
|
1 |
Насыпной грунт |
- |
- |
- |
0,14 |
1,92 |
|
2 |
Суглинок твёрдый и полутвёрдый, слабопросадочный |
8,0 |
19,0 |
26,0 |
0,15 |
1,90 |
|
3 |
Супесь пластичная |
22,0 |
24,0 |
13,0 |
0,18 |
1,95 |
Рис. 1. Обобщенный инженерно-геологический разрез
строительной площадки в месте проведения эксперимента
На основании данных инженерно-геологических изысканий на стадии проектирования произведена оценка несущей способности свай согласно методике, изложенной в п.7.2.6 СП 24.13330.2011. Так, нормативная несущая способность БНСу составила
Несмотря на существенные преимущества применения технологии раскатки при устройстве скважин, данный метод устройства набивных свай не имеет достаточной нормативной базы для проектирования. В частности, в формуле (7.11) СП 24.13330.2011 не учитывается влияние уплотненного в результате раскатки грунта в околосвайном пространстве. Таким образом, фактические значения несущей способности свай могут быть занижены ввиду не использования прочностных характеристик грунта C и φ, увеличивающихся в процессе формирования скважин [4].
Статические испытания свай производились в соответствии с требованиями ГОСТ 5686-2012. Передача нагрузки осуществлялась при помощи гидравлической системы, включающей в себя насосную станцию марки НРГ-7160 и гидравлический домкрат марки ДГ200П150 грузоподъемностью до 200,0 тс (рис. 2). Контроль за величиной давления в системе выполнялся при помощи манометра с ценой деления 10,0 бар. В качестве опорной конструкции, воспринимающей вертикальную нагрузку отпора, применен испытательный стенд в виде стальной фермы, закрепленной к анкерным сваям. Для наблюдения за ходом развития осадок опытных свай использовалась реперная система с прогибомерами с ценой деления 0,1 мм. Принимая во внимание инженерно-геологические особенности площадки строительства, а также требования п.6.8 ГОСТ 5686-2012, выполнялось замачивание основания свай. Данная процедура проводилась перед началом статического испытания и продолжалась вплоть до окончания последних. Замачивание грунта выполнялось через специальные траншеи, заполненные щебнем, устраиваемые по периметру испытываемой сваи на расстоянии 1,0 м от боковой поверхности.
Рис. 2. Общий вид испытательного стенда
Рис. 3. Установка гидравлического домкрата и реперной системы
На основании результатов предварительной оценки несущей способности свай была подготовлена программа испытаний, согласно которой максимальная нагрузка в ходе опыта составила 47,0 тс. При этом первые три ступени приняты равными 9,0 тс, последующие – 4,5 тс. Переход к следующему этапу нагружения осуществлялся при достижении условной стабилизации перемещения сваи, при которой её осадка за отведенный интервал наблюдений не превышала 0,1 мм [5]. В целях доведения опытных свай до «срыва» допускалась передача дополнительной нагрузки.
Результаты экспериментальных исследований сведены в таблицы отсчётов вертикальных перемещений свай (табл. 2, 3), на основании которых построены графики зависимости осадки свай от нагрузки (рис. 4).
Таблица 2
Измерения перемещения сваи БНСу-1
|
Ступень нагрузки |
Нагрузка, тс |
Давление, бар |
Осадка от ступени нагрузки, мм |
Общая осадка, мм |
|
1 |
9,0 |
31,8 |
0,31 |
0,31 |
|
2 |
18,0 |
63,5 |
1,18 |
1,49 |
|
3 |
27,0 |
95,3 |
3,11 |
4,29 |
|
4 |
31,5 |
111,1 |
3,72 |
6,83 |
|
5 |
36,0 |
127,0 |
3,65 |
10,48 |
|
6 |
40,5 |
143,0 |
5,32 |
15,80 |
|
7 |
45,0 |
158,9 |
8,79 |
24,59 |
|
8 |
47,0 |
165,91 |
6,68 |
31,27 |
Таблица 3
Измерения перемещения сваи БНСу-2
|
Ступень нагрузки |
Нагрузка, тс |
Давление, бар |
Осадка от ступени нагрузки, мм |
Общая осадка, мм |
|
1 |
9,0 |
31,8 |
1,50 |
1,50 |
|
2 |
18,0 |
63,5 |
5,24 |
3,49 |
|
3 |
27,0 |
95,3 |
4,64 |
8,12 |
|
4 |
31,5 |
111,1 |
3,21 |
11,33 |
|
5 |
36,0 |
127,0 |
4,06 |
15,39 |
|
6 |
40,5 |
143,0 |
4,76 |
20,15 |
|
7 |
45,0 |
158,9 |
7,55 |
27,70 |
Для производственных и гражданских зданий с железобетонным каркасом предельное значение средней осадки фундамента проектируемого здания
На основе графиков, представленных на рис. 2, можно сделать вывод о том, что фактическое значение осадки S=20,0 мм для сваи БНСу-1 соответствует несущей способности
|
|
Рис. 4. График зависимости осадки S (мм) от нагрузки F (кН) при испытании свай:
а) БНСУ-1; б) БНСУ-2
Таблица 4
Сравнение полученных результатов
|
Критерий наблюдения |
БНСУ-1 |
БНСУ-2 |
||
|
Fd, кН |
Nр.д., кН |
Fd, кН |
Nр.д., кН |
|
|
Расчётный метод (методика СП 24.13330.2011) |
420,0 |
300,0 |
420,0 |
300,0 |
|
Нагрузка, соответствующая S = 100×0,2 = 20 мм (F=f(S)) |
426,0 |
355,0 |
402,0 |
335,0 |
|
Нагрузка, соответствующая моменту «срыва» (Fкр) |
470,0 |
392,0 |
450,0 |
375,0 |
Проведение полевых экспериментальных исследований позволило подтвердить величину расчётно-допускаемой нагрузки на сваи, принятую на стадии проектирования, что свидетельствует об эффективности выбранных проектных решений. Анализ полученных результатов (табл. 4) позволяет утверждать, что фактическое значение несущей способности БНСу, при котором происходит «срыв» сваи, больше частного сопротивления, соответствующего нормативной осадке S = 20,0 мм. Разность между критической нагрузкой на буронабивную сваю и значением несущей способности, выявленным по стандартной методике, составляет 10÷12 %, что является реальной величиной возможности повышения несущей способности оснований буронабивных свай в заданных условиях площадки строительства, выявленной натурными испытаниями.
Несмотря на достаточно высокую сходимость полученных результатов, выявлена необходимость совершенствования методики определения несущей способности свай, которая учитывала бы особенности изготовления свай по технологии раскатывания. Практическое применение результатов настоящей работы позволяет считать, что дальнейшие исследования в указанной области являются перспективными для изучения, учитывая широкое применение свайных фундаментов в качестве оснований зданий.
1. Gaido A.N., Levintov G.V. Analysis of tests results aimed at determining the static soil bearing capacity // Bulletin of civil engineers. – 2013. - № 2 (37). – p. 117-124.
2. Goldfeld I.Z. Sharing operation of vertically loaded piles in static soil tests // Prospects for the development of engineering surveys in construction in the Russian Federation. – 2018. – p. 469-481.
3. Glukhov V.S., Hryanina O.V., Glukhova M.V. The study of the effect of widening of piles in punched holes on the settlement // Proceedings of Southwestern State University. 2011. No 5–2(38). Pp. 351a–354.
4. Lanis A.L., Vorob`ev V.S., Razuvaev D.A., Lomov P.O. Determining the cast-in-situ pile resistance performed in the unrolled well // Bulletin of Higher Educational Institutions. Construction. – 2017. – №9. – p. 31-40.
5. Glukhov V.S., Vishnyakova Yu. S. Recommendations on the determination of the carrying ability of piles diving under pressure // Regional architecture and engineering. – 2019. – №3. – p. 107-112.
