employee
Belgorod, Belgorod, Russian Federation
, Russian Federation
employee from 01.01.2014 until now
Belgorod, Belgorod, Russian Federation
employee
Russian Federation
Belgorod, Russian Federation
UDK 691.54 Цементы. Вяжущие вещества, содержащие пуццоланы
GRNTI 67.09 Строительные материалы и изделия
OKSO 22.00.00 Технологии материалов
BBK 38 Строительство
TBK 54 Строительство
BISAC ARC009000 Methods & Materials
Modern requirements for the quality of constructural building materials determine the need for the development of highly efficient durable composites based on cement binder. Obtaining such materials implies the use of additives and modifiers for increasing the strength characteristics of concrete and reduce production defects by stabilizing the structure and properties of products. In this research, additives produced by private company limited by shares "NP CMID" (Saint Petersburg, Russia) are used as modifying components of the mixture. They are mineral powder - a multicomponent complex powdered additive for concrete GPM modification 9/12, hyperplasticizer GPMZH–Ultra, modification 17/1. The purpose of this work is to study the effect of the introduction of additives on the strength of the material and to determine the values of the predicted strength in the long-term period of operation. It is demonstrated that the introduction of additives does not affect the character of the strength set. However, it leads to a decrease in the compressive strength by 13 % for mineral powder and an increase by 11 % for mineral powder and plasticizer. There is also a decrease in the amount of tempering water required to achieve standard consistency. The values of the calculated strength in the long-term period are comparable with the obtained data of strength values: all compositions are characterized by an increase in strength up to 100 days of hardening, followed by a damping of the strength set. Thus, the work established the regularities of the effect of additives on the predicted values of the brand strength of the binder: there is an increase in the initial hardening rate and a decrease in the inhibition coefficient of the hydration processes of the binder with the combined introduction of mineral powder and plasticizer. The high strength of the binder makes it possible to predict the high operational characteristics of materials based on it.
self-compacting concrete, modifier, carbonate-silica additive, plasticizer, durability
Введение. Строительство современных зданий и сооружений требует применения высокоэффективных долговечных материалов, соответствующих требованиям действующих нормативных документов. Особое внимание в последние годы уделяется разработке составов самоуплотняющихся бетонов, обладающих высокими показателями по прочности, подвижности смеси, ее стойкости к расслоению при сниженном объеме воды затворения [1–9]. Данные характеристики возможно получить применением пластифицирующих добавок и модификаторов рационально подобранного состава и концентрации [10–15].
Применение добавок и модификаторов при производстве бетонных изделий в наши дни является неотъемлемой частью технологического процесса. Подбор типа и дозировки добавок, способа введения в смесь – одни из важных этапов проектирования составов высокоэффективного композита, отвечающего требованиям современных нормативных документов и запросам отрасли и специалистов.
Применение добавок и модификаторов позволяет повысить качество материала и его долговечность: уже сегодня существуют составы высоко- и ультравысокопрочных бетонов, которые внедрены в технологии производства на предприятиях [16–23].
Среди специальных видов бетонов выделяются самоуплотняющиеся, характеризующиеся высокой подвижностью смесей при низком расходе воды как основной дисперсионной среды, что достигается комплексным подбором состава из множества компонентов при использовании высокоэффективных пластификаторов [18–20]. Рациональный подбор видового состава компонентов и их соотношения обеспечивает формирование плотной упаковки частиц, что, в совокупности с низкой водопотребностью смеси, препятствует ее расслоению на всех технологических этапах и формирует бетон с высокой прочностью без перерасхода цемента как основного связующего компонента.
Однако замена части цемента на активные дисперсные компоненты ставит задачи по оценке долговечности материалов с их использованием. Оценка долговечности в натурных условиях представляет собой длительный процесс исследований изменения свойств материалов под действием внешних агрессивных факторов. Решением обозначенной проблемы является использование современных математических методов, позволяющих осуществлять прогнозную оценку потенциального изменения свойств материалов во времени с учетом установленных кинетических закономерностей коррозионных процессов [24, 25].
В данной работе рассматривается изменение прочности во времени цементного вяжущего с добавкой минерального порошка и пластификатора. Как было показано в ранее выполненных исследованиях, введение указанных компонентов позволяет улучшить физико-механические характеристики материала [26]. В частности, достигается получение смесей с высокой подвижностью и низким водоотделением, сохранением свойств во времени, но при этом отвечающим требованиям нормативных документов.
Материалы и методы. В качестве вяжущего в работе был использован портландцемент марки ЦЕМ I 42,5Н производства ЦЗ «Пролетарий» (г. Новороссийск). В качестве добавок использовали материалы производства ЗАО «НП ЦМИД» (г. Санкт-Петербург): многокомпонентные комплексные порошкообразные добавки для бетона – ГПМ (модификации 18/1 и
9/12-3) – тонкодисперсные смеси на основе солей полиметиленнафталинсульфонатов, диоксида кремния и карбонатов (химический состав представлен в таблице 1); гиперпластификатор ГПМж-Ультра (модификация 17/1). Эффективность использования данных компонентов для получения высокопрочного самоуплотняющегося бетона доказана авторским коллективом ранее [26]. Минеральные порошки представляют собой полидисперсные системы с разбросом размеров частиц в диапазоне 0–100 мкм с преобладанием частиц до 10 мкм. Гиперпластификатор ГПМж-Ультра выпускается в жидком виде и представляет собой высокоэффективную комплексную добавку, применяемую для повышения пластичности, снижения усадки и ползучести бетонных смесей, повышения их прочности и морозостойкости.
Таблица 1
Химический состав многокомпонентных комплексных порошкообразных добавок
для бетона ГПМ
|
Тип добавки |
Оксиды, % |
|||||||||
|
CaO |
SiO2 |
MgO |
Al2O3 |
SO3 |
Fe2O3 |
K2O |
Na2O |
TiO2 |
П.п.п. |
|
|
18/1 |
39,3 |
31,1 |
12,1 |
8,5 |
0,2 |
4,2 |
2,1 |
1,5 |
0,58 |
0,42 |
|
9/12-3 |
55,6 |
21,3 |
9,8 |
4,9 |
2,8 |
2,2 |
2,1 |
0,3 |
0,26 |
0,74 |
Эффективность модификаторов подтверждали анализом активности добавок, определяемой количеством кислотных бренстедовских центров адсорбции и количеством поглощенного СаО из раствора. Оценку кислотных свойств, исследуемых образцов проводили индикаторным способом. Данная методика основана на адсорбции одноосновных индикаторов на поверхности твердых частиц в водной среде [27–29], это приводит к изменению окраски индикаторов, которая в свою очередь позволяет определить величину кислотности (основности) анализируемой поверхности. Оптическую плотность растворов для количественного определения центров адсорбции измеряли спектрофотометрическим методом в ультрафиолетовой и видимой областях спектра с помощью спектрофотометра LEKI SS1207. Оценку сорбционной емкости модификаторов, основанной на определении способности анализируемых проб поглощать из водного раствора гидроксид кальция, проводили титриметрическим способом по методу И.Д. Запорожца [30].
Подготовку образцов производили по ГОСТ 30744-2001. Прочность на сжатие и изгиб определяли согласно ГОСТ 310.4-81.
Основная часть. На первоначальном этапе осуществляли оценку активности порошкообразных добавок, применяемых в работе в качестве компонента для получения самоуплотняющегося бетона. Согласно полученным данным, модификатор серии 9/12-3 отличается несколько повышенной суммарной активностью (рис. 1, а). Так, при сопоставимой концентрации кислотных центров Бренстеда (отличия не превышает 10 %), модификатор обозначенной серии характеризуется увеличенной в 1,5 раза сорбционной емкостью веществ, определяемых количеством поглощенного СаО: к 3 суткам общее количество поглощенного СаО для порошкообразных модификаторов ГПМ 18/1 и 9/12-3 составляет 34 и 47 мг/г соответственно. Эти данные хорошо коррелируют с изменением концентрации свободного СаО в растворе во времени (рис. 1, б). Так, в случае модифицирующего компонента ГПМ 18/1 в первые три часа практически не происходит изменения концентрации СаО. Поглощение начинается в период с 3 до 5 часов, при этом концентрация равномерно снижается до 1 г/л. В случае порошка для модификации 9/12-3 имеет место скачкообразное изменение концентрации СаО в известковом растворе. Так, в первый час концентрация падает почти в 1,5 раза (с изначальной 1,47 г/л до 1 г/л). При этом к 3 часам выдержки порошка в растворе часть поглощенного свободного вещества возвращается в раствор (в пределах 20 % от поглощенного). Тем не менее, несмотря на колебания в процессах поглощения и отдачи свободного СаО, сорбционная емкость данного порошка выше. Вероятным объяснением такой специфики модификатора серии 9/12-3 является увеличенное содержание карбонатных компонентов в его составе (табл. 1), характеризующихся высокой гигроскопичностью и, соответственно, поглощающей способностью.
В работе были изучены следующие составы (табл. 1) [23]:
- Цемент без добавки (состав 1 – контроль);
- Цемент + 12,5 % минерального порошка от массы цемента (пор 9/12-3) (состав 2);
- Цемент + 12,5 % минерального порошка от массы цемента (пор 9/12-3) + 3 % пластификатора ГПМж 17/1 от массы цемента (состав 3).
Следует отметить, что минеральный порошок используется взамен части цемента.
Для указанных выше составов была определена нормальная густота цементного теста. По представленным в таблице 2 результатам видно, что введение минерального порошка приводит к росту водоцементного отношения (с В/Ц=0,255 до В/Ц=0,286), требуемого для получения теста нормальной густоты, за счет снижения доли цемента в составах. Однако общее количество воды затворения, вводимое в систему, остается неизменным. В результате формируется система с повышенным расходом воды по отношению к цементу, что может негативно сказаться на конечной прочности цементного камня с модификатором. Данный факт отражен в полученных результатах и на графике (рис. 2). При введении пластификатора водотвердое отношение снижается на 36 % (с В/Т=0,255 до В/Т=0,163). Таким образом, обеспечивается возможность сокращения количества воды затворения при сохранении подвижности и удобоукладываемости смеси. Водотвердое отношение у состава 3 по сравнению с составом 2 снижается на 36 %, а по сравнению с составом 1 – на 28 %.
На основании полученных значений В/Т были рассчитаны составы и заформованы образцы-балочки (40×40×160·мм) для определения прочностных характеристик материалов. Для исследуемых составов была изучена кинетика набора прочности (рис. 2).
Твердение образцов проходило по ГОСТ 30744-2001. Определение прочности производили на 1, 3, 7, 14 и 28 сутки.
Введение модификаторов не влияет на характер зависимости кинетики набора прочности: наблюдается плавный рост с достижением к 7 суткам 70 % прочности с последующим замедлением процессов. Так, уже к 3 суткам отмечаются различия в значениях прочности цементного камня: камень, полученный с использованием минерального порошка в совокупности с пластификатором, характеризуется повышенной прочностью (на 16 %). Указанная особенность сохраняется при твердении камня вплоть до 28 суток. Введение минерального порошка приводит к снижению прочности материала на 13 % по сравнению с контролем (цемент без использования добавок). Данный факт можно объяснить «разбавлением» твердой фазы инертным компонентом, то есть снижением концентрации в системе цемента, обеспечивающего высокие значения прочности.
Таблица 2
Состав и свойства цементного камня с модификаторами
|
№ состава п/п |
Состав |
В/Т |
Нормальная густота (В/Ц) |
Предел прочности при изгибе на 28 сутки, МПа |
Предел прочности при сжатии на 28 сутки, МПа |
||
|
Цемент |
Минеральный порошок* |
Пластификатор* |
|||||
|
1 |
+ |
– |
– |
0,26 |
0,255 |
7,9 |
101,3 |
|
2 |
+ |
+ |
– |
0,26 |
0,286 |
6,6 |
87,9 |
|
3 |
+ |
+ |
+ |
0,16 |
0,183 |
20,8 |
112,2 |
*процент от массы цемента
Для эффективного внедрения данных материалов в строительство важно обеспечить не только прочностные характеристики, но и долговечность – способность сопротивляться комплексному действию атмосферных и других факторов в условиях эксплуатации и сохранять на допустимом уровне структурные параметры, сложившиеся в технологический период.
Для анализа прочностных характеристик в отдаленный период был произведен расчет по методике Ш.М. Рахимбаева [24, 25]. Методика основана на расчете начальной скорости процесса U0 и коэффициентов торможения (ktor) и корреляции (kkor) по известным уравнениям теории переноса (уравнение 1, 2).
(1)
(2)
τ – время гидратации, сут; σ – предел прочности при сжатии, МПа; (τ/σ)0 – величина, обратная начальной скорости твердения (гидратации), сут/МПа; k1, k2 – коэффициенты торможения процесса гидратации (твердения).
Уравнения выведены с учетом следующих гипотез: процесс начинается с максимальной скоростью U0 (МПа/сут), определяемой потенциальной реакционной способностью системы в представленных условиях. Физический смысл начальной скорости твердения – прочность материала через сутки твердения. Далее идет торможение, скорость процесса стремится к нулю. В случае цементных систем замедление гидратации происходит в результате образования гидратных пленок на поверхности клинкерных минералов, что затрудняет диффузию воды и продуктов гидратации [24, 25].
Вычисления производились с помощью «Программы для расчета параметров кинетики твердения цементного камня и ряда других процессов», составленной Ш.М. Рахимбаевым.
Рассчитанные данные приведены в таблице 3: введение минерального порошка совместно с пластификатором позволяет повысить начальную скорость процесса U0 и снизить коэффициент торможения ktor. Введение в систему минерального порошка без пластификатора приводит к обратному эффекту.
Для определения прогнозной прочности модифицированного вяжущего воспользуемся уравнением 3:
, (3)
где i – время твердения, сут; U0 – начальная скорость твердения; ktor – коэффициент торможения процесса гидратации (твердения).
Как известно, начальная скорость твердения отвечает за набор прочности в первые сутки твердения и ее повышение позволяет рационализировать технологический процесс за счет снижения временных затрат и ускорения периода оборота форм: материал набирает распалубочную прочность быстрее, за счет чего можно снизить период оборота форм. При этом снижение коэффициента торможения говорит о том, что процессы фазо- и структурообразования, набора прочности будут проходить в системе дольше и, таким образом, в отдаленный период прочность будет выше проектной.
Согласно полученным данным (табл. 3), введение дисперсного порошка незначительно снижает начальную скорость твердения цементного камня, что связано, вероятно, с частичным поглощением воды и незначительным замедлением гидратации цемента вследствие этого. Тогда как совместное использование порошкообразной добавки в комплексе с пластификатором обеспечивает формирование условий для ускоренной гидратации вследствие малого количества воды как дисперсионной среды в объеме цементного теста, следовательно, исключается образование сольватной оболочки вокруг цементных частиц. Это и выражается существенным увеличением начальной скорости твердения на 30 % по сравнению с бездобавочным составом.
Таблица 3
Результаты расчета по уравнениям теории переноса и расчетные прочности составов цементного камня с модификаторами в возрасте 28 суток
|
№ состава п/п |
U0 |
Ktor |
|
|
Отклонение Δ, МПа |
Отклонение Δ, % |
|
1 |
73,8 |
0,0093 |
102,208 |
101,31 |
-0,898 |
-0,88 |
|
2 |
72,41 |
0,0107 |
89,34 |
87,99 |
-1,35 |
-1,51 |
|
3 |
96,19 |
0,0084 |
114 |
112,17 |
-1,83 |
-1,61 |
Как видно из графического представления полученных данных (рис. 3), расчетные результаты сопоставимы с полученными экспериментальными: наибольшая прочность наблюдается у состава с совместным введением минерального порошка и пластификатора.
Для всех составов характерен рост прочности до 100 суток твердения с последующим затуханием набора прочности. При этом по сравнению с чистым цементом наблюдается снижение прочности на 13,1 % при введении минерального порошка и повышение прочности при введении суперпластификатора на 10,7 %, а также на
27,5 % по сравнению с составом с минеральным порошком. Несмотря на повышенное содержание воды в системе без пластифицирующей добавки, образцы с содержанием порошкообразного модификатора обеспечивают повышение прочности, что связано с реализацией двух факторов: физического – увеличение плотности упаковки твердой фазы ввиду существенно более высокой дисперсности модификатора; химического – пуццолановая реакция между портландитом, сформированным при гидратации цемента, и активным компонентом модифицирующей добавки.
Рис. 3. Расчетная кинетика набора прочности цементного камня в зависимости от состава
Выводы. Таким образом, в работе показано влияние введения минерального порошка и пластификатора на прочностные характеристики в отдаленный период. Высокая эффективность модификаторов обеспечивается их физико-химической активностью.
Расчетная методика определения прочности материалов в отдаленный период эксплуатации основана на теории переноса. Согласно полученным результатам, совместное введение минерального порошка и пластификатора приводит к повышению прочности материала, увеличению начальной скорости процесса гидратации, снижению коэффициента торможения.
Высокие показатели прочности вяжущего позволяют прогнозировать высокие эксплуатационные характеристики материалов на его основе.
Благодарности. Работа выполнена с использованием оборудования ЦВТ на базе БГТУ им. В.Г. Шухова.
1. Zorin I.M., Pleshko M.S. Concept of self-compacting concrete [Koncepciya samouplotnyayushchegosya betona]. Proceedings of the rostov state transport university. 2019. No. 2. Pp. 31–34. DOI: 10.24412/9215-0365-2021-72-2-3-5. (rus)
2. Gorodetsky I.Yu., Serdyuchenko V.M. Features of using self-compacting concrete [Osobennosti ispol'zovaniya samouplotnyayushchegosya betona]. The Scientific Heritage. 2021. No. 72–2 (72). Pp. 3–5. (rus)
3. Nikolenko Yu.V., Stashevskaya N.A., Okol'nikova G.E. Application of SCC in the monolithic housing [Primenenie samouplotnyayushchihsya betonov v monolitnom domostroenii]. System Technologies. 2017. No. 2(23). Pp. 38–42. (rus)
4. Ryzhov I.N., Romanov A.N. Self-compacting concrete mixes production and usage [Samouplotnyayushchiesya betonnye smesi - proizvodstvo i primenenie]. ALITinform: Cement. Concrete. Dry Mixtures. 2008. No. 1(2). Pp. 71–77. (rus)
5. Lesovik V.S., Degtev Yu.V., Voronov V.V. Binders for small architectural forms from self-compacting concrete [Vyazhushchie dlya malyh arhitekturnyh form iz samouplotnyayushchihsya betonov]. Bulletin of BSTU named after V.G. Shukhov. 2014. No. 5. Pp. 85–89. (rus)
6. Nandhini K., Karthikeyan J. A review on sustainable production of self-compacting concrete utilizing industrial by-products as cementitious materials. Innovative Infrastructure Solutions. 2022. Vol. 7. Iss. 3. 199. DOI: 10.1007/s41062-022-00792-1.
7. Faraj Rabar H., Mohammed Azad A., Omer Khalid M. Self-compacting concrete composites modified with nanoparticles: A comprehensive review, analysis and modeling. Journal of Building Engineering. 2022. Vol. 501. 104170. DOI: https://doi.org/10.1016/j.jobe.2022.104170.
8. Kaprielov S.S., Sheinfeld A.V. Some features of the mechanism of action of organo-mineral modifiers on cement systems [Nekotorye osobennosti mekhanizma dejstviya organo-mineral'nyh modifikatorov na cementnye sistemy]. Earthquake engineering. Constructions safety. 2017. No. 1. Pp. 40–46. (rus)
9. Shapovalov N.A., Lomachenko V.A., Yashurkaeva L.I., Yashurkaev O.V. Cellular concretes with superplasticizer SB-3 [Yacheistye betony s superplastifikatorom SB-3]. Bulletin of BSTU named after V.G Shukhov. 2009. No. 2. Pp. 33–35. (rus)
10. Kaprielov S.S., Sheinfeld A.V., Kardumyan G.S., Chilin I.A. About selection of compositions of high-quality concretes with organic-mineral modifiers [O podbore sostavov vysokokachestvennyh betonov s organomineral'nymi modifikatorami]. Stroitel`nye Materialy. 2017. No. 12. Pp. 58–63. (rus)
11. Nesvetaev G.V. Technology of self-compacting concrete [Tekhnologiya samouplotnyayushchihsya betonov]. Stroitel`nye Materialy. 2008. No. 3. Pp. 24–29. (rus)
12. Troshkina E.A., Muhina K.S. Development of compositions and investigation of properties of self-compacting concrete [Razrabotka sostavov i issledovanie svojstv samouplotnyayushchihsya betonov]. Actual problems of modern science, technology and education. 2014. Vol. 2. Pp. 42–44. (rus)
13. Naruts V.V., Larsen O.A., Samchenko S.V., Aleksandrova O.V., Bulgakov B.I Use of structural characteristics in self-compacting concrete mix design with recycled concrete aggregates [Razrabotka sostavov samouplotnyayushchegosya betona na osnove betonnogo loma s ispol'zovaniem strukturnyh harakteristik]. Bulletin of BSTU named after V.G Shukhov. 2020. No. 4. Pp. 8–16. DOI: 10.34031/2071-7318-2020-5-4-8-16. (rus)
14. Stepanova I.V., Schwartz F.M. High strength self-compacting concrete [Vysokoprochnyj samouplotnyayushchijsya beton]. BCE: Bulletin of construction equipment. 2020. No 11 (1035). Pp. 37–39. (rus)
15. Kalashnikov V.I. Calculation of compositions of high-strength self-compacting concrete [Raschet sostavov vysokoprochnyh samouplotnyayushchihsya betonov]. Stroitel`nye Materialy. 2008. No 10. Pp. 4–6. (rus)
16. Fedyuk R.S., Kozlov P.G., Kudryashov S.R. Self-laying concrete. Patent RF, no. 2679322, 2019. (rus)
17. Kravtsov A.V. Self-consistent concrete production method and concrete mixture. Patent RF, no. 2659290, 2017. (rus)
18. Kaprielov S.S., Sheynfeld A.V., Arzumanov I.A., Chilin I.A. New national standard for self-compacting concrete mixes [Novyj nacional'nyj standart na samouplotnyayushchiesya betonnye smesi]. Bulletin of Science and Research Center of Construction. 2021. No. 3 (30). Pp. 30–40. DOI: 10.37538/2224-9494-2021-3(30)-30-40. (rus)
19. Kaprielov S.S., Sheinfeld A.V., Kiselyova Ju.A., Prigozhenko O.V., Kardymyan G.S., Urgapov V.I. Erection of unique structures made of modified concrete and used for construction of the complex “Federation” MMDTS “Moscow-City” [Opyt vozvedeniya unikal'nyh konstrukcij iz modificirovannyh betonov na stroitel'stve kompleksa “Federaciya”]. Industrial and civil engineering. 2006. No. 8. Pp. 20–22. (rus)
20. Kaprielov S.S., Chilin I.A. Ultra-high-strength self-compacting fiber concrete for monolithic structures [Sverhvysokoprochnyj samouplotnyayushchijsya fibrobeton dlya monolitnyh konstrukcij]. Stroitel`nye Materialy.2013. No. 7. Pp. 28–30. (rus)
21. Fedyuk R.S., Mochalov V.S., Lesovik V.S., Gridchin A.M., Fisher H.-B. Composite binding and self-fitting fiberbetons for protective facilities [Kompozicionnye vyazhushchie i samouplotnyayushchiesya fibrobetony dlya zashchitnyh sooruzhenij]. Bulletin of BSTU named after V.G. Shukhov. 2018. No 7. Pp. 77–85. DOI: 10.12737/article_5b4f02bf93df52.30110991. (rus)
22. Batudaeva A.V., Kardumyan G.S., Kaprielov S.S. High-strength modified concretes from self-leveling mixtures [Vysokoprochnye modificirovannye betony iz samovyravnivayushchihsya smesej]. Concrete and reinforced concrete. 2005. No. 4. Pp. 14–18. (rus)
23. Ogurtsova Y.N., Netsvet D.D., Kuzmina N.O., Usikov S.A. Calculation of grade strength and durability of a cement binder with a nanostructured modifier. IOP Conference Series: Materials Science and Engineering. 2018. Vol. 463. Iss. 3. 032087. DOI: 10.1088/1757-899X/463/3/032087.
24. Rakhimbayev Sh.M., Avershina N.M. Prediction of the durability of building material [Prognozirovanie dolgovechnosti stroitel'nyh materialov]. Resource-saving technologies of building materials, products and structures. Belgorod: Veselitsa. 1993. Pp. 8. (rus)
25. Rakhimbayev Sh.M., Avershina N.M. Prediction of the durability of building materials by a single test period [Prognozirovanie dolgovechnosti stroitel'nyh materialov po edinichnomu sroku ispytaniya]. Stroitel`nye Materialy. 1994. No. 4. Pp. 17–18. (rus)
26. Nelyubova V.V., Usikov S.A., Strokova V.V., Netsvet D.D. Composition and properties of self-compacting concrete using a complex of modifiers [Sostav i svojstva samouplotnyayushchegosya betona s ispol'zovaniem kompleksa modifikatorov]. Stroitel`nye Materialy. 2021. No. 12. Pp. 48–54. DOI: 10.31659/0585-430X-2021-798-12-48-54. (rus)
27. Tanabe K. Solid acids and bases [Tverdye kisloty i osnovaniya]. Moscow: Mir, 1973. 156 p. (rus)
28. Acid-base properties of the surface of solids: method. Instructions [Kislotno-osnovnye svojstva poverhnosti tverdyh veshchestv: metod. ukazaniya.]. L.: LTI im. Lensoveta, 1989. 23 p. (rus)
29. Zakharova N.V., Sychev M.M., Korsakov V.G., Myakin S.V. evolution of donor-acceptor centers on the surface of BaTiO3 – CaSNO3 ferroelectric materials in the course of their dispersion [Evolyuciya donorno-akceptornyh centrov poverhnosti segnetoelektrikov pri dispergirovanii]. Condensed Matter and Interphases. 2011. Vol. 13. No. 1. Pp. 56–62. (rus)
30. Butt Yu.M., Timashev V.V. Tutorial on chemical technology of binding materials [Praktikum po himicheskoj tekhnologii vyazhushchih materialov]. Moscow: Higher School, 1973. 504 p. (rus)
