Россия
аспирант
Белгородская область, Россия
ГРНТИ 61.35 Технология производства силикатных и тугоплавких неметаллических материалов
ББК 383 Строительные материалы и изделия
Мировой энергетический кризис привел к резкому подорожанию энергоресурсов и поставил перед человечеством задачи о не6обходимости изыскать конкретные пути его преодоления во многих сферах жизнедеятельности человека. Это не могло не затронуть область строительства в целом и конкретно его главную отрасль – промышленность строительных материалов. Задачей которой является создание инновационных технологий получения строительных композитов, способных конкурировать на мировом рынке. Одним из эффективных строительных материалов в настоящее время является пенобетон. В результате проведенных исследований получено композиционное вяжущее с использованием техногенных отходов для монолитного пенобетона.
геоника, энергосбережение, композиционное вяжущее, наполнители, пластификаторы, пе-нообразователь, пенобетон
Введение. Одним из важнейших объектов государственного регулирования в настоящее время является высокие требования к тепловой защите зданий и сооружений и создание комфортной среды проживания человеку.
Выполнение этих требований входит в комплекс мер по энергосбережению и предполагает широкомасштабное производство высокоэффективных и экологически чистых теплоизоляционных стеновых материалов [1].
Реализация теоретических положений и системный подход к решению проблем, сформулированных в рамках геоники, являются методологической основой для создания эффективных строительных композитов. Разработка новых инновационных композиционных материалов для ограждающих конструкций зданий и сооружений, обладающих улучшенными теплотехническими параметрами, должны соответствовать повышенным требованиям к сопротивлению теплопередаче, что позволит сократить потери тепла и снизит потребление энергоресурсов [2–4].
Повышение термического сопротивления в 3-3,5 раза приводит к увеличению толщины стен из керамзитобетона с плотностью 450 кг/м3 до 500–700 мм с 390 мм, а из традиционного кирпича с плотностью 1500 кг/м3 до 1000–1200 мм вместо 510–640 мм, что экономически нерационально [1, 5, 6].
Одним из эффективных строительных материалов в настоящее время является пенобетон. Он широко используется в 40 странах и пользуется большой популярностью в Германии, Чехии, Голландии, Скандинавских странах, Например, в Швеции из этого эффективного материала возводится более 50 % конструкций. В нашей стране пенобетоны составляют всего 15 % от общего выпуска ячеистых бетонов [7, 8]
Интенсивное развитие малого и среднего бизнеса в настоящее время в производстве строительных материалов требует от разработчиков современных эффективных доступных технологий, обладающих малой фондоотдачей и низкой себестоимостью выпускаемой продукции [8–10].
Применение эффективных пенобетонов в монолитной технологии строительства позволяет проектировать и возводить здания, привлекательные по своему объемно-планировочному решению и внешнему виду и одновременно обеспечивающие теплотехнические и прочностные требования [11]. Монолитное строительство позволяет снизить материалоемкость и повысить надежность современных зданий. Применение ячеистого бетона – это самый экономичный и наиболее простой путь повышения энергоэффективности здания за счет увеличения эффективности внешних ограждающих конструкций здания [9, 12].
Исходя из сравнительных характеристик с другими стеновыми материалами следует отметить следующее:
– благодаря пористой структуре пенобетон обладает высокими теплоизоляционными свойствами, превышающими теплоизолирующую способность кирпичной стены в 3–3,5 раза;
– возможность получения широкого диапазона плотностей пенобетона определяет назначение изделий и условия эксплуатации, так плотность 400–600 кг/м3 – для получения теплоизоляционных изделий, 700–1100 кг/м3 – для теплоизоляционно-конструкционных изделий (блоки, плиты, перемычки), 1200 кг/м3 и выше – для конструкционных изделий;
– при низкой объемной массе пенобетон обладает достаточно высокой прочностью на сжатие (3,5–5,0 МПа). Рекомендуемая этажность возводимых зданий до 3-х этажей. При разработке определенных конструкторских решений возможно применение в высотных зданиях;
– малый вес пенобетонных блоков позволяет значительно снизить расходы на транспортировку и монтажные работы;
– мелкопористая структура пенобетона способна обеспечить дополнительный объем для миграции воды при её замерзании, что приводит к увеличению морозостойкости более F35 (до F50–F100);
– пенобетон является не горючим материалом, так как стена из этого материала выдерживает воздействие огня в зависимости от толщины до 5 часов; биостоек, не подвержен гниению и старению;
– применяемые сырьевые материалы обладают средней удельной активностью радионуклидов не превышающей требования ГОСТа (75,5 Бк/кг против величины 370 Бк/кг), что делает материал экологически безопасным;
– изделия из пенобетона легко поддаются обработки;
– обладают «шумоглушением» до 58 ДБ.
Главное отличие пенобетона от других материалов заключается в его пористой структуре. Глядя на нее, становится понятно, почему пенобетон называют ячеистым бетоном, и почему его относят к группе легких бетонов. При этом нужно отметить: при производстве данного материала пористость бетона можно регулировать и, таким образом, получать материал с различными свойствами для разного вида назначений [9, 13, 14].
Технология создания пенобетона проста, но в то же время очень интересна. Данный материал создается с помощью равномерного распределения воздушных пузырьков по всей массе бетона. Такой процесс выполняется путем механического перемешивания специально приготовленной для этого (с помощью пенообразователей) пены с бетонной смесью, имеющей в своем составе цемент, воду и, часто, песок. При этом никаких активно протекающих химических процессов, как, например, при изготовлении газобетона, в данном случае не происходит.
В результате полученные таким способом пенобетоны имеют низкую плотность и мелкодисперсионную равномерную пористость. Данная структура наделяет материал отличительными свойствами.
Однако при всех положительных характеристиках пенобетона, следует отметить повышенную усадку при высыхании, снижающей трещиностойкость неавтоклавного пенобетона. Этот факт является сдерживающим для монолитного строительства.
Обеспечение стабильности тонкодисперсной ячеистой структуры и прочности матрицы пенобетона может быть достигнуто за счет применения эффективных пенообразователей и стабилизаторов структуры пены, разработки новых видов вяжущих веществ и их механохимической активации, применения высокодисперсных химических модификаторов (микрокремнезема, частиц глинистой фракции и пр.) [15–18].
Методология. Методология базируется на обобщении, эксперементе, сравнении, методах математического и компьюторного моделирования. При проведении и обработке исследований соблюдались требования нормативных документов.
Композиционное вяжущее было получено в результате совместного помола портландцемента с наполнителем в различном соотношении с добавками суперпластификатора и пенообразователя.
Основная часть. При получении пенобетона большая роль отводится наполнителю, т.к. он, с одной стороны, сокращает расход вяжущего, а с другой – снижает усадку при твердении изделия. При этом важно, чтобы наполнитель проявлял химическую активность и участвовал в формировании структурной прочности.
Имеются многочисленные данные по использованию различных наполнителей, проявляющих гидравлические свойства по отношению к портландцементу. Среди них положительно оцениваются техногенные продукты – золы ТЭС, металлургические шлаки, промышленные шламы и т.п. В качестве объекта исследований нами была использована зола Новотроицкой ТЭС (Челябинская обл.). Химический состав золы приведен в табл. 1.
Химический состав характеризуется высоким содержанием оксидов кремния и алюминия, на долю которых приходится более 80 % от общей массы пробы. Такое высокое содержание указанных оксидов должно способствовать повышенной активности золы по отношению к портландцементу.
В эксперименте использовался портландцемент производства ОАО «Себряковцемент» ЦЕМ II/А – Ш 42,5 Н, ГОСТ 31108–2003. В качестве пластифицирующей добавки – суперпластификатор Muraplast FK 19 – универсальный разжижитель для строительных растворов на основе портландцемента, шлакопортландцемента, глиноземистого цемента, композиционных вяжущих. Суперпластификатор получен на основе полимера эфиров поликарбоксилатов, порошок белого цвета, характеризуется высокой растворимостью в воде. Производство – Германия. В качестве пенообразователя – Морпен – темно-коричневая жидкость без осадка и расслоения, плотность 1100–1200 кг/м3, производитель – ООО «ЩИТ», г. Шебекино, Белгородская обл.
Таблица 1
Химический состав золы Новотроицкой ТЭС
|
п.п.п. |
SiO2 |
Al2O3 |
Fe2O3 |
CaO |
TiO2 |
K2O |
Na2O |
MgO |
SO3 |
P2O5 |
MnO |
BaO |
Cl |
V2O5 |
ZnO |
SrO |
Σ |
|
6,07 |
58,6 |
24,3 |
5,32 |
2,28 |
0,868 |
0,703 |
0,483 |
0,488 |
0,341 |
0,089 |
0,072 |
0,061 |
0,021 |
0,02 |
0,018 |
0,012 |
99,8 |
Цементно-зольные смеси с различным соотношением обоих компонентов подвергались совместному помолу в лабораторной вибромельнице с одинаковым временном интервалом. При этом фиксировалась их удельная поверхность. Далее готовились пеноцементные смеси по методике «сухой минерализации», как наиболее удобной при использовании низкократных пен). Добавки пенообразователя и суперпластификатора составляли 0,2 и 0,1 % от массы цемента, соответственно. После пропаривания и высушивания образцы показали следующие результаты (табл. 2).
Таблица 2
Физико-механические показатели образцов пенобетона
|
№ п/п |
Sуд.,, м2/кг |
Цемент, масс. % |
Зола, масс. % |
Плотность, кг/м3 |
Прочность при сжатии, МПа |
|
1 |
496,6 |
100 |
- |
516 |
1,49 |
|
2 |
530,5 |
90 |
10 |
550 |
1,69 |
|
3 |
587,0 |
80 |
20 |
561 |
2,06 |
|
4 |
632,0 |
70 |
30 |
573 |
2,36 |
|
5 |
669,5 |
60 |
40 |
589 |
2,91 |
|
6 |
712,0 |
50 |
50 |
558 |
2,61 |
Анализ полученных результатов выявил следующие закономерности. При измельчении цементно-зольных смесей по мере увеличения содержания зольного компонента возрастает удельная поверхность продукта помола. Так, с
496,6 м2/кг (тонкость помола цемента) удельная поверхность при составе цемент: зола, равном 50:50 (1:1) увеличилась до 712 м2/кг, что указывает на меньшие энергозатраты при помоле и хорошую размолоспособность золы. При этом не наблюдается налипания материала на стенки мельничного барабана и мелящие тела, что происходит при помоле цемента без добавки золы.
С ростом количества золы возрастают плотность пенобетона и его механическая прочность. Это происходит до содержания золы 40 % и далее наблюдается некоторое снижение значений плотности и прочности. Однако, сравнивая результаты составов №№ 5 и 6 (табл. 2), следует учесть, что прочность образцов 6-го состава незначительно отличается от прочностных показателей состава № 5 (показавших наибольшую прочность), а плотность имеют наиболее низкую. Кроме того, в плане экономии цемента и снижении усадочных явлений, состав № 6 представляется более предпочтительным.
Исследования рентгенофазового анализа показали, что в образцах состава № 1 (без добавки золы) в основном превалирует портландит, образовавшийся при гидратации клинкерных минералов (пики отражения 4,93; 2,63; 1,93 Å). В образцах состава № 6 высота этих пиков значительно уменьшилась, что свидетельствует об активном взаимодействии кремнеземсодержащей части золы с портландитом (рис. 1). Таким образом исследования показали, что разработанное цементно-зольное композиционное вяжущее является эффективным для монолитного пенобетона, за счет активного взаимодействия механоактивированной кремнеземсодержащей части золы с портлантидом, при этом образуется дополнительное количество мелкозернистых кристаллов гидросиликатов кальция, проростающих в массе наполнителя, что дополнительно уплотняет и упрочняет структуру композита.
Увеличение количества вводимой золы до
40 % повышает плотность и механическую прочность, дальнейшее увеличение содержания золы приводит к незначительному снижению этих показателей. Снижение плотности положительно влияет на усадку, т.е. приводит к уменьшению усадочных трещин и экономит 50 % цемента.
а
б
Рис. 1. Рентгенограммы образцов пенобетона:
а – состав № 1; б – состав № 6
1. СНиП 2302–2003. Тепловая защита зда-ний. Нормы проектирования. М.: ГУПЦПП, 2003. 31 с.
2. Лесовик В.С. Геоника (геомиметика). Примеры реализации в строительном матери-аловедении: монография (2-е изд.). Белгород: Изд-во БГТУ, 2016. 287 с.
3. Лесовик, В.С. Геоника (геомиметика) как трансдисциплинарное направление исследо-ваний // Высшее образование в России. 2014. № 3. С. 77-83.
4. Петрянина Л.Н., Викторова О.Л., Карпо-ва О.В. Ограждающие конструкции зданий. Стены и покрытия: Учебное пособие под ред. А.П. Михеева. М.: Изд-во АСВ, 2008. 200 с.
5. Рахимов Р.З., Шелихов Н.С. Современ-ные теплоизоляционные материалы. Казань: КГАСУ, 2006 г. 392 с.
6. Баринова Л.С. Актуальные задачи и пер-спективы развития промышленности строи-тельных материалов // Строительные матери-алы, оборудование, технологии XXI века. 2000. № 10. С. 10.
7. Сахаров Г.П., Скориков Е.П. Неавто-клавный энергоэффективный поробетон есте-ственного твердения // Известия вузов. Стро-ительство. 2005. № 7. С. 49–54.
8. Гридчин А.М., Лесовик В.С., Гладков Д.И., Сулейманова Л.А Новые технологии высокопоризованных бетонов // Поробетон – 2005: матер. Междун. научно-практ. конф. Белгород, 2005. С. 6–16.
9. Коломацкий, А.С. Свойства ячеистых бетонов [Электронный ресурс] / Интернет-сайт «Мир пенобетона» http:// penobeton.intbel.ru/product /props.
10. Lagoaz A., Szymanski P., Walczak P. In-fluence of thefly ash propezti of autoclaved aezated concrete // 5° International Conference on Autoclaved Aerated Concrete “Securing a sustainable future” to be held at Bydgoszcz to celebrate 60 years of AAC experience in Poland. 14–17 September, 2011. University of Technology and Life Sciences.
11. Меркин А.П. Научные и практические основы улучшения структуры и свойств по-ризованных бетонов: дис. … докт. техн. наук: 05.484. М., 1971, 270 с.
12. Basiurski J., Wells D. The use of foamed concrete in construction and civil engineering // Conspectus, 2001, pp. 65–73.
13. ГОСТ 31359–2007. Бетоны ячеистые автоклавного твердения. Технические усло-вия. – Взамен ГОСТ 25485–89; введ. 01.06.2008. М.: НИИЖБ, 2009. – 13 с.
14. Гусев Б.В., Куликов В.Г. Обоснование строения внутреннего капиллярно-порового пространства пенокомпозитов структурой пены ПАВ // Строительные материалы. 2009. № 8. С. 21.
15. Волженский А.В. Минеральные вяжу-щие вещества. М.: Стройиздат, 1973. 479 с.
16. Бабушкин В.И. Пенобетонные смеси ускоренного твердения // Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова. 2003. № 4. С. 69–73.
17. Хитров А.В., Сватовская Л.Б., Соловье-ва В.Я. и др. Современные строительные пе-ны // Сб.тр. Инженерно-химические проблемы пеноматериалов третьего тысячелетия. СПб, ГУПС, 1999. С. 62–71.
18. Моргун В.Н. Влияние формы компо-нентов на интенсивность межчастичных вза-имодействий в пенобетонных смесях // Стро-ительные материалы. 2007. № 4. С. 29–31.
