Журналы Конференции Монографии Учебники Нормативные документы Мероприятия ВКР
Отправить рукопись
Главная / Журналы / Вестник Брянского государственного технического университета / Том 2020 Номер 5 (90) / РАСЧЕТ ДИНАМИЧЕСКОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЭЛЕКТРОГИДРАВЛИЧЕСКОГО ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ ТИПА СОПЛО-ЗАСЛОНКА ДЛЯ МОДЕРНИЗАЦИИ СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ ТОПЛИВОПОДАЧЕЙ ДВИГАТЕЛЯ АВТОМОБИЛЯ
РАСЧЕТ ДИНАМИЧЕСКОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЭЛЕКТРОГИДРАВЛИЧЕСКОГО ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ ТИПА СОПЛО-ЗАСЛОНКА ДЛЯ МОДЕРНИЗАЦИИ СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ ТОПЛИВОПОДАЧЕЙ ДВИГАТЕЛЯ АВТОМОБИЛЯ
Отправить рукопись Скачать PDF
Текст
Цитировать
Цитирований:

РАСЧЕТ ДИНАМИЧЕСКОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЭЛЕКТРОГИДРАВЛИЧЕСКОГО ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ ТИПА СОПЛО-ЗАСЛОНКА ДЛЯ МОДЕРНИЗАЦИИ СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ ТОПЛИВОПОДАЧЕЙ ДВИГАТЕЛЯ АВТОМОБИЛЯ
Рубрики: ТРАНСПОРТ
Очкур Галина Викторовна 1
Авторы:
1.  Балаковский филиал Российской академии народного хозяйства и государственной службы при Президенте Российской Федерации (Кафедра информационного и документационного обеспечения управления, доцент)
сотрудник с 01.01.2010 по 01.01.2020

Балаково, Саратовская область, Россия
Тип:
Статья
DOI:
https://doi.org/10.30987/1999-8775-2020-5-32-38
Страницы:
с 32 по 38
Статус:
Опубликован
Получено:
13.05.2020
Одобрено:
06.01.2023
Опубликовано:
16.05.2020
Классификаторы:
ВАК 05.22.10 Эксплуатация автомобильного транспорта
УДК 62 Инженерное дело. Техника в целом. Транспорт
ГРНТИ 73.31 Автомобильный транспорт
Язык материала:
русский, английский
Ключевые слова:
гидропривод, электрогидравлический преобразователь типа сопло-заслонка, динамическая характеристика
Аннотация и ключевые слова
Аннотация (русский):
Представлен расчет теоретической динамической характеристики электрогидравлического преобразователя типа сопло-заслонка, с целью обоснования возможности включения его в качестве регулирующего устройства в гидравлическую систему управления топливоподачей двигателя автомобиля КамАЗ. Методы исследования базируются на основах теории автоматического управления. Как следует из полученного графика переходной функции, время переходного процесса перемещения золотника электрогидравлического преобразователя из нейтрального положения в крайнее, при подаче на катушку индуктивности управляющего сигнала максимальной величины, не превышает 1,1 секунды, что является удовлетворительным для построения систем управления гидравлическими приводами.

Ключевые слова:
гидропривод, электрогидравлический преобразователь типа сопло-заслонка, динамическая характеристика
Текст
Текст произведения (PDF): Читать Скачать

Введение

 

На современном этапе развития средств автоматического управления для построения качественных систем различных машин-автоматов, строительных, дорожных машин, железнодорожного транспорта и так далее, используются электрогидравлические устройства, преобразующие электрические входные сигналы в гидравлическую выходную мощность. Изучение работ ученых показывает[1-6], что такие устройства имеют хорошие характеристики с точки зрения управления гидравлическим приводом, позволяют получить большую точность в отслеживании системы.

Представляется возможным проектировать новые конструкции гидроприводов, содержащих подобные устройства, позволяющие упростить их конструкцию, улучшить их статические и динамические характеристики, и как следствие, эффективность работы в целом. В частности, видится возможным модернизация системы управления топливоподачей дизельного двигателя автомобиля КамАЗ. Для регулирования топливоподачей может быть использован регулятор, включающий в себя электрогидравлический преобразователь типа сопло-заслонка, воздействующий на рейки топливного насоса высокого давления (ТНВД), микропроцессорный блок управления, гидропоршень, шток которого связан с рейками ТНВД и датчик положения рейки. Питание преобразователя можно обеспечить, как один из возможных вариантов, от шестерёнчатого насоса. Преимуществами данной системы станет повышение экономичности и ресурса двигателя автомобиля, благодаря увеличению точности позиционирования управляемого элемента электрогидравлического преобразователя.

Для проведения обобщенного анализа и осуществления предварительного синтеза автоматизированной гидравлической системы в целом, следует получить статические и динамические характеристики отдельных ее устройств.

В частности, следует провести расчет динамической характеристики электрогидравлического преобразователя типа сопло-заслонка, как одного из управляющих элементов гидропривода.

 

 

Конструктивные особенности электрогидравлического преобразователя

 

Широкое распространение в гидравлических системах получили электрогидравлические преобразователи мощности типа сопло-заслонка благодаря высокой чувствительности, сравнительной простоте конструкции и большой надёжности [7].  

Такие усилители выполняются двухкаскадными, в качестве первого каскада усиления служит преобразователь с двумя соплами и заслонкой. Вторым, более мощным каскадом усиления, является золотниковый преобразователь. Управляющим элементом электрогидропреобразователя является система дросселей, два из которых G1 и G2 – постоянные, а два других: G3 и G4 –переменные управляемые дроссели типа сопло-заслонка. Гидравлическая проводимость управляемых дросселей изменяется при смещении заслонки от нейтрального положения (рис. 1).

 

 

G3

рсл

I

I

G4

рпу

рсл

G1

G2

 

 
 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Рис. 1. Схема электрогидравлического

преобразователя сопло-заслонка

 

 

 

Расчет теоретической динамической характеристики электрогидравлического преобразователя

 

Для получения теоретической динамической характеристики электрогидравлического преобразователя типа сопло-заслонка разобьем его на следующие блоки: блок электромеханического преобразователя; блок гидроусилителя в виде отношения перемещения золотника к перемещению заслонки; блок обратной связи. При расчете передаточной функции электрогидропреобразователя использованы геометрические параметры преобразователя [8].

В первую очередь следует определить передаточную функцию электромеханического преобразователя. В общем случае его передаточную функцию можно представить:

,

где  - функция управляющей катушки, установленной на магнитопроводе, ; Kk – коэффициент передачи катушки управления, ; Rk – активное сопротивление катушки, ;     ρ – удельное сопротивление провода намотки; lН – длина провода намотки; fпн – площадь поперечного сечения провода намотки, ; dnн – диаметр провода намотки; Тk – постоянная времени катушки с магнитопроводом, ; Lk  – индуктивность катушки [9]; ; – функция, связывающая зависимость магнитной силы ΔF от силы тока ΔI в катушке;  – функция, связывающая зависимость перемещения заслонки Δh от магнитной силы ΔF, действующей на нее .

Следующим этапом расчета является определение передаточной функции второго блока электрогидропреобразователя. В общем случае передаточная функция гидроусилителя в изображении по Лапласу выглядит следующим образом:

,

где – перемещение золотника; h(s) – перемещение заслонки.

Расход  энергоносителя, поступающего в рабочую камеру золотника, рассчитывается по формуле:

        ,                         (1)

где fзол – площадь поперечного сечения плунжера золотника, fзол = 0,000314 м2.

Расход жидкости, создающей давление на торец золотника через коэффициенты KQh и KQp:

                     (2)

где KQh – коэффициент усиления по расходу; KQp – коэффициент скольжения по давлению;  – перепад давления в диагонали гидравлического моста.

Подставляя (2) в (1) получаем:

.

После необходимых преобразований, имеем:

Необходимо выразить  через перемещение золотника.

Уравнение движения золотника записывается в виде:

 

                             

 

34
 
где mзол – масса золотника, mзол = 0,243 кг; RГ – гидродинамическая сила, ; СГ – коэффициент жёсткости гидродинамической пружины золотника, , СГ = 842,63 ; µ – коэффициент расхода жидкости, µ = 0,5 – 0,7; b – ширина окна золотника, b = 0,063 м; рпу – давление управления, рпу = 96000 Па; pсл – давление слива, pсл = 42500 Па; ϴ – угол отклонения потока при прохождении через золотник, ϴ = 50 – 80° [10]; СЗ – жёсткость каждой подторцовой пружины золотника, СЗ = 2274 ; RТР.З – сила сухого трения золотника; R0 – сила залипания золотника в результате облитерации; bзол – коэффициент вязкого трения золотника, bзол  = 526 .

Так как силы RТР.З и R0, действующие на золотник, малы, уравнение (6) принимает вид:

 

 

                             

или в форме изображения по Лапласу при нулевых начальных условиях [9]:

                        

Тогда

                                                                                      

Произведя упрощения, получаем:

Тогда передаточная функция гидравлического усилителя принимает вид:

 

 

С учётом коэффициента усиления гидравлического мостика по давлению , передаточная функция примет вид:

.

После введения обозначений:

 – коэффициент усиления гидроусилителя,

где Kph – коэффициент усиления гидравлического усилителя-преобразователя по давлению, Kph = 1,265·108 ;

 – постоянная времени гидроусилителя;

 – коэффициент демпфирования,

окончательно получим:

После подстановки числовых значений и расчета коэффициентов, передаточная функция  распадается на два апериодических звена и ее знаменатель можно представить в виде:

 

 

.

 

35
 
При расчетах можно принять T2 = 0 в силу ее малого значения. Тогда окончательно пере­даточная функция принимает вид:

.

Для построения структурной схемы всего усилителя мощности необходимо обратить внимание на внутреннюю обратную связь от золотника к заслонке. Коэффициент обратной связи рассчитывается:

,

где KhPy – коэффициент обратной связи давления управления на положение заслонки, ; k1 – коэффициент при острых кромках сопла, к1 = 1,03 – 1,06; к2 – коэффициент, определяющий зависимость момента на заслонке от ее перемещения, к2  = 10 Н; fc – площадь сопла, fc = 7,065·10-6 м2; dз – диаметр заслонки, dз = 0,01 м; KPyX – коэффициент обратной связи давления управления на координату золотника,

          В итоге структурная схема электрогидравлического преобразователя принимает вид, представленный на рис. 2.

 

KIF· KhF

Xзол(s)

KOC

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Рис. 2. Структурная схема электрогидравлического преобразователя

 

 

С учетом предварительных расчетов график переходной функции электрогидравлического преобразователя можно представить виде, показанном на рис. 3.

 

 

         хзол, м

 

        0,003

              

         0,002

                    

         0,001

 

 
 

 

 

 

 

 

 

 

 

           
   
 
   
 
 

0              0,5             1             1,5              2       t, c

 

 

 

 

 

 

Рис. 3. График переходной функции электрогидравлического

преобразователя

 

 

Как следует из графика переходной функции, время переходного процесса перемещения золотника электрогидравлического преобразователя из нейтрального положения в крайнее  при подаче управляющего сигнала максимальной величины не превышает t = 1,1 c.

 

 

 

 
 

36
 
 

Заключение

 

Представлена методика и расчет теоретической динамической характеристики электрогидравлического преобразователя типа сопло-заслонка. Анализ графика переходной функции показал, что время переходного процесса максимального перемещения силового золотника электрогидравлического преобразователя, при подаче на катушку индуктивности управляющего сигнала, не превышает  1,1 секунды, что является удовлетворительным для построения  систем управления гидравлическими приводами. Таким образом, можно сделать выводы о возможности включения преобразователя в гидравлическую систему управления топливоподачей дизельного двигателя автомобиля КамАЗ.

Список литературы

1. Martin D. J., Burrows C. R. The Dynamic Characteristics of an Electro-Hydraulic Servovalve // Journal of Dynamic Systems, Measurement and Control, Transactions of the ASME. 1976. Vol. 98(4). Р. 395–406.

2. Krishnaswamy K., Li, P. Y. On using unstable electrohydraulic valves for control // Journal of Dynamic Systems, Measurement and Control, Transactions of the ASME. 2002. Vol. 124(1). Р. 183–190.

3. Lin S. J., Akers A. A. Dynamic model of the flapper-nozzle component of an electrohydraulic servovalve // Journal of Dynamic Systems, Measurement and Control, Transactions of the ASME. 1989. Vol.111(1). Р. 105–109.

4. Tsai S. T., Akers A., Lin, S. J. Modeling and dynamic evaluation of a two-stage two-spool servovalve used for pressure control // Journal of Dynamic Systems, Measurement and Control, Transactions of the ASME. 1991. Vol. 113(4). Р. 709–713.

5. Anderson R.Т, Li P.Y. Mathematical modeling of a two spool flow control servovalve using a pressure control pilot // Journal of Dynamic Systems, Measurement and Control, Transactions of the ASME. 2002. Vol. 124(3). Р. 420-427

6. Forental V.I., Forental M.V., Nazarov F.M. Investigation of dynamic characteristics of the hydraulic drive with proportional control // Procedia Engineering. 2015. Vol. 129. P. 695-701

7. Нагорный В.С. Устройства автоматики гидро- и пневмосистем. М.: Высшая школа, 1991. 367 с.

8. Тудвасева Г.В. Электрогидравлический усилитель-преобразователь типа сопло-магнитожидкостная заслонка для систем управления в гидрофицированных приводах: дис.…канд.техн.наук. Саратов, 2008. 160с.

9. Немцов М.В. Справочник по расчету параметров катушек индуктивности. М.: Энергоатомиздат, 1989. 192 с.

10. Прокофьев В.И., Садовский В.Д. Динамика гидропривода. М.: Машиностроение, 1972. 288 с.

Поддержка Powered by Editorum,  Инструкции
Войти или Создать
* Забыли пароль?