, Россия
УДК 621.793 Нанесение металлических и неметаллических покрытий. Металлизация. Нанесение проводниковых, полупроводниковых, резистивных, диэлектрических, магнитных покрытий и пленок из них
Приводится аналитическое обоснование защиты рабочей поверхности дробеструйного сопла от абразивного износа применением сверхзвуковых пристеночных потоком в сравнении с дозвуковыми пристеночными потоками. Расчеты подтверждены экспериментальными исследованиями на усовершенствованном дробеструйном сопле.
ДРОБЕСТРУЙНОЕ СОПЛО, АБРАЗИВНЫЙ ИЗНОС, СВЕРХ-ЗВУКОВЫЕ ПРИСТЕНОЧНЫЕ ПОТОКИ.
1 Состояние вопроса исследования и актуальность работы
Традиционные меры повышения износостойкости рабочих поверхностей технологических средств, таких как, например, дробеструйные устройства, от струйно-абразивного воздействия за счет использования твердосплавных материалов малоэффективны [1-3]. Недостаточной защитной способностью поверхностей обладают также дозвуковые пристеночные газовые потоки. В связи с этим представляет интерес использование для этой цели недорасширенных сверхзвуковых пристеночных потоков. Отжатие ими основного струйно-абразивного потока происходит вследствие того, что на длине пристеночного потока до сечения «запирания» граница сверхзвуковой струи обладает высокой устойчивостью к воздействию на ее извне возмущений, в том числе и в виде отдельных частиц, например, абразива [4]. Это объясняется упругими свойствами границы струи, так как при сверхзвуковой скорости уменьшение проходного сечения потока приводит к его торможению и увеличению давления [5-7].
Дополнительно к этому защитные свойства сверхзвуковой струи проявляются в следующем: когда упругости сверхзвуковой струи недостаточно и частица все-таки пробивает ее границу, то в момент проникновения частицы в струю на величину, примерно равную радиусу частицы, сверхзвуковой поток перед частицей локально затормозится, что вызовет повышение давления. Вследствие существенной разницы давления, действующих на частицу в этом случае со стороны пристеночного сверхзвукового и основного потоков, частица вытолкнется пристеночным потоком, не успев коснуться стенки рабочего сопла. К этому выводу можно прийти путем аналитически обоснованного следующего обоснования.
2 Результаты исследований
Перед частицей в сверхзвуковом потоке образуется скачок уплотнения, давление за которым описывается уравнением [8] :
(1)
где k – показатель адиабаты рабочего тела в сверхзвуковом потоке; – число Маха перед скачком уплотнения;
– давление перед скачком уплотнения;
– давление после скачка уплотнения.
Давление P2, определимое формулой (1), можно считать средним давлением, воздействующим непосредственно на частицу, так как оно находится между минимальным и максимальным давлением, действующим на переднюю точку частицы. Давление перед скачком уплотнения выражается через давление энергоносителя в ресивере (давление торможения), откуда он поступает, следующей формулой (1):
(2)
где – давление торможения в сверхзвуковом потоке;
– коэффициент скорости;
– скорость потока перед скачком уплотнения, м/с;
– критическая скорость, м/с.
Число Маха через коэффициент скорости выражается формулой [4]:
. (3)
Подставляя (2) и (3) в (1), имеем:
. (4)
Выталкивающая сила, действующая на частицу, определится выражением
, (5)
где – радиус частицы.
– статическое давление в основном потоке.
Давление дополнительного энергоносителя дробеструйного сопла, который эжектирует абразив с энергоносителем (в результате чего образуется основной поток), берем равным 0,5 МПа, поэтому лежит в пределах 0,1-0,5 МПа.
С другой стороны,
(6)
где – ускорение частицы; m – масса частицы.
Из (5) и (6) следует:
, (7)
где – плотность материала частицы.
По определению: .
Проинтегрируем это уравнение
,
где – средняя величина ускорения равнозамедленного движения.
Откуда следует
, (8)
где – нормальная к внутренней поверхности дробеструйного сопла составляющая скорости частицы.
Согласно [9] скорость частиц на входе из обычного дозвукового дробеструйного сопла при давлении сжатого воздуха 0,5 МПа не превышает 60 м/с и при угле раствора оставляет не более
Хотя скорость частиц внутри сопла меньше, чем на выходе, для надежности выводов возьмем неблагоприятный вариант м/с. Нормальная составляющая к поверхности часть пути, которую пройдет частица за время t при изменении ее скорости
от 10 м/с до нуля в предложении равнозамедленного движения, составит:
1. Суслов, А. Г. Инженерия поверхности деталей / А. Г. Суслов, В. Ф. Безъязычный, Ю. В. Панфилов и др. М. : Машиностроение, 2008. – 320 с.
2. Минеев, А. С. Статистический анализ износа направляющих металлорежущих станков // Физика, химия и механика трибосистем : межвуз. сб. науч. тр., Вып. 4./ Иван. гос. ун-т. Иваново, 2005. – С. 60-62.
3. Утенков, В. М. Прогнозирование потери точности металлорежущих станков с направляющими скольжения: Автореф. дис…. д-ра техн. наук : 05.03.01 / В. М. Утенков. – М., 1995. – 29 с.
4. Абрамович, Г. Н. Прикладная газовая динамика. М. : Наука, 1969. – 824 с.
5. Воронецкий, А. В. Особенности течения сверхзвуковых потоков в узких цилиндрических каналах/ А. В. Воронецкий, С. А. Сучков, Л. А. Филимоно Инженерный журнал : наука и инновации, 2013, вып. 4. – C. 1-17.
6. Гуськов, О. В., Копченов В. И., Липатов И. И., Острась В. Н., Старухин В. П. Процессы торможения сверхзвуковых течений в каналах / О. В. Гуськов, В. И. Копченов, И. И. Липатов, В. Н. Острас, В. П. Старухин. – Москва, Физматлит. – 2008. – 168 с.
7. Липатов, И. И. Процессы торможения сверхзвуковых течений в каналах. Известия Саратовского университета. Сер. Математика. Механика. Информатика, 2008, т. 8. вып. 3, с. 49-56.
8. Ландау, Л. Д., Лифшиц Е.М. Теоретическая физика : Учебное пособие. В 10 т., т.У1 Гидродинамика. 4-е изд., стер. М. : Наука. Гл. ред. физ-мат. лит., 1988. – 736 с.
9. Рыковский Б. П., Смирнов В. А., Щетинин Г. М. Местное упрочнение деталей поверхностными наклепом. М. : Машиностроение, 1985. – 152 с.
10. А. с. № 1662819 В24С 1 / 00. Способ защиты поверхностей в струйно-абразивных эжекционных аппаратах / Б. Е. Гутман, А. М. Кадырметов и др. – Бюл. № 26 15.07.91. – С. 5.
